|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
ENCYCLOPEDIA VỀ ĐIỆN TỬ TRUYỀN THANH VÀ KỸ THUẬT ĐIỆN Ống hoặc bóng bán dẫn? Đèn!. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện
Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện / Bộ khuếch đại công suất ống "cao cấp" là gì? Khó có ai có thể trả lời câu hỏi này một cách rõ ràng. Thực tế là khái niệm này hoàn toàn là cảm xúc. Đơn giản là không thể tạo ra một đường dẫn điện âm có thể làm hài lòng tất cả mọi người. Một trong những đặc điểm đặc trưng của hướng đi mới trong việc phát triển khả năng tái tạo âm thanh chất lượng cao là sự quan tâm trở lại đến việc sử dụng ống điện tử trong bộ khuếch đại AF. Điều này là do khi tiến hành so sánh việc nghe âm thanh của thiết bị ống và bóng bán dẫn, các chuyên gia ngày càng bắt đầu ưu tiên thiết bị đầu tiên trong số đó. Trong bài viết “Tiêu chí âm thanh tâm lý cho chất lượng âm thanh và lựa chọn thông số UMZA”, tác giả của những dòng này lần đầu tiên cố gắng thiết lập mối liên hệ giữa các đặc tính khách quan của ống điện tử và nhận thức chủ quan về âm thanh do bộ khuếch đại AF ống cung cấp. Hãy xem xét điều này chi tiết hơn.
Trước hết, chúng tôi xin nhắc lại với độc giả những đặc điểm chính của việc sử dụng bóng đèn trong bộ khuếch đại AF. Có ba sơ đồ kết nối đã biết: với cực âm chung (Hình 1, a), với cực dương chung (Hình 1, b) và lưới chung (Hình 1, c). Các mạch bốn cực U1 và U2 thường chỉ định các mạch đầu vào và đầu ra của từng mạch được hiển thị trong Hình. 1 thác. Hơn nữa, mạng bốn cực phải được xây dựng sao cho dòng điện một chiều có thể chạy qua mạch cực dương của đèn và điện áp phân cực không đổi cần thiết có thể được áp vào lưới so với cực âm. Tầng khuếch đại được sử dụng rộng rãi nhất là mạch có cực âm chung. Ở dạng đơn giản nhất, nó được hiển thị trong Hình. 2.
Người ta biết rằng các đặc tính của đèn, với tư cách là một phần tử của mạch điện, được xác định bởi mối quan hệ giữa dòng điện và điện áp trong mạch điện cực của nó. Khi tính toán các bộ khuếch đại ống, người ta thường sử dụng các đặc tính lưới cực dương tĩnh: ╡a = f(Uc) với Ua = const AND ╡a=f(Ua) với Uc=const. Nhóm các đặc điểm này có mối liên hệ với nhau, vì vậy có một trong số chúng, bạn có thể xây dựng những đặc điểm khác. Ví dụ về các đặc điểm như vậy của triode và pentode tương ứng được hiển thị trong Hình 3. 4 và XNUMX.
Các thông số chính của đèn có thể được xác định dễ dàng bằng các đặc tính tĩnh. Độ lợi được định nghĩa là tỷ lệ giữa mức tăng điện áp ở cực dương với mức tăng điện áp ở lưới điện với dòng điện cực dương không đổi: m = ΔUa /ΔUC tại la=const. Điện trở trong được định nghĩa là tỷ số giữa mức tăng điện áp anode và mức tăng dòng điện anode ở điện áp lưới không đổi: Ri= ΔUa/Δla tại Uc=const. Độ dốc của đèn là tỷ số giữa mức tăng dòng điện ở anode và mức tăng điện áp lưới ở điện áp không đổi ở anode: S = ΔIa/ΔUc tại Ua= const. Bây giờ về hoạt động của các ống trong tầng khuếch đại thực. Thông thường, ba chế độ được phân biệt: A. B và C. Ở chế độ A, vị trí ban đầu của điểm vận hành được chọn sao cho, với biên độ tín hiệu thực, nó di chuyển trong phần tuyến tính của đặc tính lưới của đèn. Ở chế độ B, điểm vận hành nằm ở khúc cua dưới của đặc tính này và ở chế độ C - ở bên trái khúc cua. Kết quả là ở hai chế độ cuối cùng, đèn hoạt động như một phần tử phi tuyến. Chế độ hoạt động ban đầu của đèn được thiết lập bằng điện áp của nguồn điện trong các mạch điện cực của nó trừ đi sự sụt giảm điện áp không đổi trên các phần tử của các mạch này. Có thể dễ dàng xác định được sự sụt giảm điện áp và dòng điện trong mạch điện cực bằng cách sử dụng các đặc tính của đèn. Chúng tôi sẽ không tập trung vào các tính năng chính của hoạt động của đèn trong giai đoạn khuếch đại tuyến tính và sẽ không đưa ra các công thức tính toán cơ bản cho mạch này hoặc mạch khác để đưa nó vào, chúng tôi sẽ giới thiệu cho người đọc tài liệu [1, 2]. Chúng tôi chỉ lưu ý rằng các đặc tính của các tầng khuếch đại ống về cơ bản tương đương với các đặc tính của các tầng tương tự trên bóng bán dẫn. Tuy nhiên, cũng có những khác biệt. Thứ nhất, độ dốc của đèn không phụ thuộc vào nhiệt độ của cực dương (trong giới hạn hợp lý), mà hệ số truyền dòng điện của bóng bán dẫn h21e thay đổi theo sự dao động của nhiệt độ tinh thể của nó. Do đó, trong các bộ khuếch đại ống, có thể tránh được sự điều chế tín hiệu ở tần số cực thấp và đảm bảo tái tạo tốt phần tần số thấp của phổ tần số âm thanh. Theo quan điểm của chúng tôi, quan niệm sai lầm hiện có về “âm trầm yếu” trong bộ khuếch đại ống có liên quan đến việc máy biến áp đầu ra và máy biến áp công suất không đủ công suất. Thứ hai, đèn. Không giống như bóng bán dẫn, chúng được điều khiển bằng điện áp chứ không phải dòng điện. Điều này cho phép bạn loại bỏ giai đoạn trước đó trong bộ khuếch đại ống và theo đó, giảm tính phi tuyến mà nó gây ra. Tất nhiên, chúng ta không nên quên điện dung đầu vào của giai đoạn tiếp theo, có thể khá cao. Do đó, trong một tầng sử dụng đèn 6N2P, giá trị của nó ở mức tăng tối đa là khoảng 73 pF. nhưng để sạc một điện dung như vậy, cần có dòng điện thấp hơn đáng kể so với dòng điện điều khiển của tầng bóng bán dẫn. Thứ ba, đèn có tính chất riêng biệt hơn so với bóng bán dẫn xét về độ méo phi tuyến được đưa vào tín hiệu. Ví dụ: chúng tôi đưa ra mức độ méo hài của tín hiệu đầu ra cho hai đèn có thể hoán đổi cho nhau 12AX7 và 6N2P ở các giai đoạn tương đương (Bảng 1).
Thông tin tương tự về các tầng bóng bán dẫn đã được chỉ ra trong bài báo của tác giả, đăng trên Đài phát thanh số 12, 1987. Cần lưu ý rằng việc thay đổi chế độ trong cả hai trường hợp đều dẫn đến sự phân phối lại các mức của các thành phần hài. Bây giờ chúng ta hãy nói về các yếu tố ảnh hưởng đến chất lượng âm thanh được cung cấp bởi các giai đoạn đầu ra của bộ khuếch đại ống chân không. Hãy bắt đầu với nguồn điện, vì như thực tế cho thấy, hoạt động của bất kỳ thiết bị khuếch đại nào phần lớn phụ thuộc vào nó. Do việc lắp đặt bộ ổn áp trong bộ khuếch đại ống là không kinh tế nên yêu cầu đối với tất cả các thành phần của nguồn điện của nó tăng lên. Để loại bỏ tổn thất trên cáp mạng, tải hiện tại của nó không được vượt quá tiết diện 2,5 A/mm2. Trước cuộn dây sơ cấp của máy biến áp nguồn, bạn cần lắp đặt bộ lọc triệt tiêu có tác dụng triệt tiêu nhiễu xung và tần số cao xâm nhập vào bộ khuếch đại. Đúng vậy, nó không bảo vệ khỏi những tiếng “tách” xuyên qua bộ khuếch đại khi bật và tắt các thiết bị gia dụng có tải phản kháng (tủ lạnh, máy hút bụi, v.v.), nhưng nó bảo vệ chống lại nhiễu do các nguồn phát xạ vô tuyến mạnh tạo ra. Cần đặc biệt chú ý đến máy biến áp điện. Thiết kế của nó phải đảm bảo triệt tiêu nhiễu đi qua bộ lọc loại bỏ. Có ba thiết kế chính của máy biến áp - bọc thép, thanh và hình xuyến. Máy biến áp bọc thép được sử dụng rộng rãi nhất là loại có lõi từ hình chữ W. Chúng rẻ, có công nghệ tiên tiến nhưng lại có những cánh đồng rộng lớn. Ngoài ra, với những máy biến áp như vậy, rất khó loại bỏ hiện tượng nhiễu, nhiễu và do đó triệt tiêu tiếng “click” khi vận hành các thiết bị gia dụng. Máy biến áp dựa trên lõi từ hình xuyến không có những nhược điểm này nhưng chúng quá đắt. Việc lựa chọn mặt cắt ngang của lõi từ của máy biến áp mạng và vị trí của các cuộn dây trên đó là rất quan trọng. Để cải thiện chất lượng âm thanh, bạn cần cố gắng giảm độ tự cảm rò rỉ và điện dung của chính máy biến áp. Cần đặc biệt chú ý đến cách điện, che chắn và vị trí cuộn dây mạng trên lõi từ. vì bất kỳ kết nối ký sinh nào cũng góp phần xâm nhập nhiễu từ mạng vào bộ khuếch đại. Khi chọn tiết diện lõi từ và đường kính dây của cuộn dây máy biến áp, cần tính đến dòng điện đi qua cuộn thứ cấp mang tải trên bộ chỉnh lưu cầu có thể đạt tới ba lần dòng điện chỉnh lưu. Thực tiễn phát triển bộ khuếch đại AF cho thấy rằng một máy biến áp mạng thực sự phải có biên độ gấp hai đến ba lần về mặt cắt ngang của thép của lõi từ và dây đồng của cuộn dây so với các phương pháp tính toán được chấp nhận chung. Không có yêu cầu đặc biệt nào đối với bộ chỉnh lưu nguồn điện của bộ khuếch đại công suất dạng ống khác với yêu cầu đối với các thiết bị tương tự của bộ khuếch đại bóng bán dẫn. Có nên sử dụng các thiết bị chỉnh lưu điện áp cao hơn cho đèn không, vì điện áp cực dương của đèn vượt quá đáng kể điện áp cần thiết để cấp nguồn cho bóng bán dẫn. Tuy nhiên, gần đây việc sử dụng kenotron trong bộ chỉnh lưu thay vì điốt silicon đã trở thành mốt. Thật vậy, kenotron mở trơn tru hơn và dòng điện được chỉnh lưu bởi nó chứa ít thành phần tần số cao hơn, tuy nhiên, bộ lọc khử răng cưa tốt và cấu trúc liên kết cài đặt chính xác giúp bạn có thể thiết kế một bộ chỉnh lưu tuyệt vời bằng cách sử dụng điốt silicon. Nói cách khác, với một bộ chỉnh lưu được chế tạo phù hợp sử dụng điốt silicon, bộ chỉnh lưu kenotron không có lợi thế gì so với nó. Thành phần chính thứ ba trong bộ nguồn của bộ khuếch đại là bộ lọc khử răng cưa. Trong bộ cấp nguồn cho bộ khuếch đại AF chất lượng cao, nên sử dụng các bộ lọc trên tụ điện fluoroplastic hoặc polypropylene. Tuy nhiên, những tụ điện như vậy có điện dung riêng thấp và không đủ để làm phẳng các gợn sóng của điện áp chỉnh lưu. Về vấn đề này, cần phải lắp đặt tụ oxit trong các bộ lọc. K50-27 là phù hợp nhất. Thay vì một tụ điện công suất lớn, nên sử dụng một số tụ điện kết nối song song có công suất nhỏ hơn và bỏ qua tụ điện oxit bằng tụ điện polypropylen công suất nhỏ. Tuy nhiên, tụ điện polypropylene K78-12 gần đây đã xuất hiện. K78-17 và K78-20 có công suất hàng chục microfarad, được thiết kế cho điện áp hoạt động 500 V. Bây giờ - về các yếu tố quyết định sự phụ thuộc của âm thanh vào chính bộ khuếch đại. Khi chọn mạch khuếch đại công suất một đầu hoặc kéo đẩy, những ưu điểm và nhược điểm sau thường được tính đến. Các sóng hài có trong tín hiệu đầu ra của bộ khuếch đại một đầu ít được cảm nhận chủ quan hơn; Những tầng như vậy mang lại âm thanh nhẹ nhàng hơn trong thanh ghi tần số cao; chúng đơn giản hơn về mạch điện và thiết kế. Trong số những nhược điểm của tầng một đầu, có thể lưu ý đến hiệu suất thấp (15...20%). kết quả là công suất đầu ra thấp, yêu cầu cao về mức độ gợn sóng và độ ổn định của điện áp nguồn, khó khăn trong việc tái tạo tần số âm thanh thấp hơn. Nhược điểm cuối cùng liên quan đến sự hiện diện của từ hóa không đổi trong mạch từ của máy biến áp đầu ra của bộ khuếch đại công suất một đầu. Điều này dẫn đến giảm tính thấm từ của lõi từ, và do đó làm giảm độ tự cảm của cuộn sơ cấp của máy biến áp đầu ra và tăng tần số cắt của đáp ứng tần số của nó. Nỗ lực tăng độ tự cảm bằng cách tăng số vòng dây của cuộn sơ cấp mang lại rất ít hiệu quả, vì độ lệch tăng và độ tăng thực của độ tự cảm sẽ không đáng kể. Ngoài ra, khi điện trở cuộn dây tăng, điện áp bị mất trên nó sẽ tăng và hiệu suất sẽ giảm. Tình trạng tái tạo tần số âm thanh thấp hơn có thể được cải thiện bằng cách tăng tiết diện của mạch từ, đây là điều mà nhiều nhà thiết kế bộ khuếch đại ống một đầu thực hiện. Bộ khuếch đại công suất kéo đẩy tái tạo tần số âm thanh thấp hơn tốt hơn do không có hiện tượng từ hóa vĩnh viễn đối với mạch từ trong máy biến áp đầu ra của chúng. Những bộ khuếch đại như vậy có hiệu suất và công suất đầu ra cao hơn, chúng ít đòi hỏi các thông số nguồn điện hơn và chúng yêu cầu một máy biến áp đầu ra đơn giản hơn. Tuy nhiên, bộ khuếch đại kéo đẩy tái tạo tần số âm thanh cao hơn với độ chính xác kém hơn và có mạch phức tạp hơn. Để có được âm thanh không bị biến dạng, các đặc tính giống hệt nhau của đèn ở giai đoạn đầu ra kéo đẩy là rất quan trọng. Thông thường chúng được chọn theo độ dốc và độ căng khi đóng, tuy nhiên, như kinh nghiệm cho thấy, việc lựa chọn chỉ dựa trên các thông số này là không đủ. Do đó, khi dòng điện của đèn đầu ra không cân bằng, sẽ xảy ra sự điều biến biên độ của các sóng hài của tín hiệu đầu ra có tần số 100 Hz. tức là, ví dụ, khi khuếch đại tín hiệu có tần số 1000 Hz, các thành phần có tần số 900 và 1100 Hz sẽ có mặt ở đầu ra bộ khuếch đại. Và điều này dẫn đến sự xuất hiện của các biến dạng âm thanh bổ sung và chúng tôi dám đảm bảo với bạn. Tất nhiên, với sự mất cân bằng, hệ số biến dạng phi tuyến tổng thể cũng tăng lên. Các nghiên cứu gần đây đã chỉ ra rằng các cặp máy bơm phải được lựa chọn theo đặc tính dòng điện-điện áp của chúng với độ chính xác không kém hơn 5% trên toàn bộ phạm vi dòng điện hoạt động. Vấn đề sử dụng OOS trong bộ khuếch đại công suất có thể được quyết định dựa trên những ưu điểm và nhược điểm đã biết. Giả sử rằng độc giả đã biết rõ những ưu điểm của OOS, chúng tôi sẽ chỉ nói rằng một bộ khuếch đại không có OOS chẳng hạn sẽ tái tạo tần số âm thanh cao hơn và thấp hơn tốt hơn và kém hơn. Đặc tính của nó phụ thuộc rất nhiều vào độ ổn định của các thông số của cả đèn và các phần tử mạch khác, cũng như các đặc tính của nguồn điện. Nó đòi hỏi phải xem xét cẩn thận hơn về việc cài đặt. Các thông số của tầng đầu ra của bộ khuếch đại phần lớn được xác định bởi các đèn hoạt động trong đó. Đầu tiên. Có tính đến các đặc tính của đèn, bạn nên quyết định loại nào phù hợp nhất để sử dụng trong bộ khuếch đại - triode hoặc pentodes (tetrodes). Ví dụ, so với pentode, triode cung cấp độ tuyến tính khuếch đại tốt hơn và có điện trở trong thấp hơn, nhưng chúng có độ lợi thấp hơn và do việc sử dụng điện áp anode kém hơn nên chúng không cho phép công suất đầu ra cao hơn. Như đã lưu ý, các ống có chất lượng âm thanh riêng biệt hơn mà chúng cung cấp. Chúng tôi trình bày (Bảng 2) phổ hài của tín hiệu đầu ra của bộ khuếch đại công suất một đầu không có OOS sử dụng đèn EL-34 hoạt động ở chế độ A với biên độ tín hiệu đầu ra tương ứng với công suất 1 W. Mức sóng hài đầu tiên được lấy là XNUMX dB.
Như có thể thấy từ bảng, các tầng khuếch đại trên cùng một loại đèn, thậm chí từ cùng một nhà sản xuất, có phổ hài hòa khác nhau của tín hiệu đầu ra, có nghĩa là âm thanh mà chúng cung cấp sẽ khác nhau. Việc lựa chọn chế độ hoạt động của ampli công suất thường không khó. Tốt nhất nên sử dụng chế độ A vì nó mang lại ít biến dạng hơn và âm thanh tốt hơn. Việc giải quyết vấn đề thiết kế mạch ở tầng đầu ra của bộ khuếch đại khó hơn nhiều, nhưng vấn đề này sẽ được thảo luận trong bài viết tiếp theo. Chúng ta hãy bắt đầu làm quen với mạch điện của bộ khuếch đại công suất với tầng đầu ra một đầu hoạt động ở chế độ A. Mạch điển hình của nó được hiển thị trong Hình. 5. Tầng hiển thị ở đây được xây dựng trên triode, nhưng được phép sử dụng tetrode hoặc pentode.
Để phân tích các đặc tính cơ bản của tầng triode một đầu, chúng ta sẽ sử dụng đặc tính được hiển thị trong Hình 6. 1 họ đặc tính cực dương của đèn lý tưởng. Khi sử dụng hết điện áp anot, điểm làm việc B phải ở giữa đường tải AB, dòng tĩnh bằng Iao, điện áp tĩnh là Uao. biên độ của điện áp hình sin trên lưới điều khiển là Umc, trên cực dương - Ima. Công suất do tầng cung cấp cho phụ tải là P = 2/2(lma Uma), và công suất tiêu thụ của nó từ nguồn điện là Po = lao Uao. Từ đây dễ dàng tìm được hiệu suất của tầng hoạt động ở chế độ A, No = P/Po = /0(lma Uma)/Ino Uno, và công suất tiêu tán ở cực dương của đèn, P = PXNUMX - P_. Vì ở chế độ tĩnh, công suất do đèn cung cấp cho tải bằng XNUMX nên dòng tĩnh của tầng được chọn sao cho công suất mà nó tiêu thụ từ nguồn điện không vượt quá công suất tối đa cho phép tiêu tán ở cực dương của đèn.
Các chức năng của tải anode trong tầng mà chúng ta đang xem xét được thực hiện bởi máy biến áp đầu ra và có tính đến hiệu suất của nó, nguồn điện được cung cấp trực tiếp đến đầu loa là Pn = ntrP_ Nếu công suất ban đầu là Pn thì sử dụng tương tự. theo công thức, chúng ta có thể xác định công suất trong trường hợp này cung cấp cho tải triode: P_=Pn/mtP. Trong bộ lễ phục. Hình 7 thể hiện sự phụ thuộc của công suất P_ truyền tới tải, được biết đến từ lý thuyết về các thiết bị khuếch đại. Hiệu suất - Số và hệ số hài -Kg của tầng triode tính từ tỷ lệ Rв/Ri. Phân tích những phụ thuộc này cho phép chúng ta rút ra kết luận sau: - tầng khuếch đại triode cung cấp công suất tối đa cho tải với điện trở tải anode Ra=2Ri; - hiệu suất của tầng tăng khi tăng Rn/RІ, tiến gần đến giá trị 0,5; - sự gia tăng điện trở của tải cực dương của triode giúp giảm các biến dạng phi tuyến do dòng thác gây ra.
Vì vậy, để đồng thời thu được P_ lớn, hiệu suất đủ cao và Kg thấp, mong muốn có tỷ lệ Ra/Ri trong khoảng 2...4. Nếu một tetrode hoặc pentode được sử dụng ở giai đoạn đầu ra, bản chất của những sự phụ thuộc này sẽ thay đổi đôi chút. Được biết, sự phụ thuộc của dòng điện cực dương triode vào điện áp trên cực dương và lưới điện được mô tả bởi hệ thức la=(Uc--Ua/m)3/2. cho phép người thiết kế, người có đặc tính cực dương của đèn, lựa chọn rõ ràng chế độ hoạt động của nó. Đối với tetrode và pentode, phương trình như vậy chưa tồn tại cho đến nay. Các tác giả của bài viết này đã cố gắng đưa ra một công thức tương tự cho chùm tia tetrode 6P45S được công ty chúng tôi sử dụng. Theo kết quả phân tích, đã thu được mối quan hệ Ia=1,8[1-1/(0.0012Ua2+ +1)](Uc/45+1)2, mô tả hoạt động của đèn này, tuy nhiên, chỉ ở điện áp trên lưới chắn U3 của nó bằng 175 V. Đối với các điện áp khác, thay vì Uc, biểu thức (Ue+0,5)-(U3-175) nên được thay thế vào công thức. Đối với các tetro hoặc pentode khác, các hệ số trong mối quan hệ trên sẽ có giá trị khác nhau. Sử dụng phương trình này, bạn không chỉ có thể xác định hệ số hài cho chế độ vận hành đã chọn của đèn mà còn sử dụng phương pháp phân tích quang phổ để xác định phổ hài của tín hiệu khuếch đại và tối ưu hóa nó dựa trên tiêu chí nhận thức chủ quan về âm thanh. Các phương pháp truyền thống để phân tích hoạt động của ngũ cực và tứ cực (phương pháp năm trục) cho kết quả tương tự. Trong bộ lễ phục. Hình 8 thể hiện sự phụ thuộc của các tham số P_ và Kg vào điện trở Ra của pentode 6CCD. Có thể thấy từ hình vẽ rằng ban đầu, khi giá trị Ra tăng, công suất P_ tăng và Kg giảm, nhưng ngay khi Ra trở thành 3.4 kOhm (đối với các loại đèn khác, giá trị này sẽ khác), thì công suất bắt đầu giảm và Kg tăng. Nói cách khác, triode ít quan trọng hơn đối với việc lựa chọn Ra. hơn tetrode và pentode. Thật khó để nói điều này ảnh hưởng như thế nào đến chất lượng âm thanh, nhưng có khả năng giai đoạn đầu ra trên triode sẽ cho âm thanh thoải mái hơn so với trên tetrode hoặc pentode.
Mặt khác, các tầng dựa trên ngũ cực và tứ cực ở chế độ công suất tối đa P_ có hiệu suất cao hơn (0.35...0.4). hơn so với tầng trên triodes (0,15...0.25). Bây giờ chúng ta hãy xem xét các tính năng của máy biến áp đầu ra được lắp đặt trong UMZCH chu kỳ đơn hoạt động ở chế độ A. Trong các tầng như vậy, như đã biết, có sự từ hóa liên tục của mạch từ của máy biến áp, có thể dẫn đến giảm độ thấm từ của nó và sự giảm độ tự cảm của cuộn sơ cấp, đi kèm với việc thu hẹp dải tần số có thể tái tạo từ phổ tần số thấp. Như sau từ công thức xác định độ tự cảm của cuộn dây có lõi từ bằng thép kín (L=1,26nSmW2/Lc -10-8, H. trong đó m là độ thấm từ của lõi từ; SM là tiết diện của lõi từ, cm2; W là số vòng dây; Lc là chiều dài trung bình của đường sức từ, cm), độ tự cảm của cuộn sơ cấp máy biến áp có thể tăng lên bằng cách tăng số vòng dây và mặt cắt ngang của lõi từ. Tuy nhiên, sự gia tăng số vòng dây đi kèm với sự gia tăng từ hóa và sự gia tăng tiết diện của lõi từ dẫn đến kích thước và trọng lượng của máy biến áp tăng mạnh. Ngoài ra, độ tự cảm thực sự tăng rất chậm. Chúng ta hãy minh họa quá trình lựa chọn lõi từ và số vòng dây cuộn sơ cấp của máy biến áp bằng ví dụ sau. Giả sử rằng chúng ta cần thực hiện quy trình này cho tầng khuếch đại có điện trở cực dương của đèn đầu ra Ra = 2 kOhm, dòng điện cực dương 1a = 0,2 A và công suất hữu ích P_ = 24 W. Được biết, độ tự cảm cần thiết của cuộn sơ cấp máy biến áp đầu ra được xác định theo công thức L = 0,3 Ra/fn, H, nghĩa là nếu muốn giới hạn dải tần hoạt động ở fn = 20 Hz thì chúng ta phải có độ tự cảm L = 0,3 2 10 3 /20=30 Gn. Khi sử dụng lõi từ PL25x50xb5 chỉ có thể chứa được một số vòng nhất định thì điều này có thể thực hiện được với tỉ số giữa điện trở cuộn sơ cấp và điện trở anot Ro6/Ra = 0,3. Lõi từ có tiết diện lớn PL25x50x120 giúp giảm tỷ lệ này xuống 0,25 và PL32x64x16 - xuống 0,2. Dễ dàng nhận thấy rằng việc tăng tiết diện của mạch từ lên gấp ba lần sẽ dẫn đến tỷ lệ Ro6/Ra giảm từ 0,3 xuống 0,2 và để có được thanh ghi tần số thấp phát triển tốt thì tỷ lệ này phải bằng nhau. xuống 0,1, nếu không thì do sụt áp trên điện trở quá cao của cuộn sơ cấp sẽ làm giảm hiệu suất của tầng đầu ra. Nếu dải tần được tái tạo bị giới hạn ở 30 Hz thì độ tự cảm của cuộn sơ cấp sẽ giảm xuống 20 H và trong trường hợp này, khi sử dụng lõi từ PL25x50x65, PL25x50x120 và PL32x64x160, tỷ lệ Ro6/Ra sẽ bằng 0,23 , 0,14 và 0,13 tương ứng. cũng cao hơn mức yêu cầu 0,1. Để vẫn đạt được tỷ lệ mong muốn, có thể nên tăng điện áp cực dương của đèn đầu ra, sau đó, với công suất không đổi truyền đến tải, có thể giảm dòng điện cực dương và do đó giảm độ lệch của máy biến áp đầu ra. Ngoài ra, bạn có thể tăng tần số thấp nhất của dải tần được tái tạo lên 40 Hz và giảm điện trở tải cực dương Rn bằng cách sử dụng đèn có điện trở trong Ri thấp. Bây giờ chúng ta chuyển sang xem xét các tính năng vận hành của giai đoạn đầu ra kéo đẩy (Hình 9). Tầng này đặt ra các yêu cầu nghiêm ngặt về tính đối xứng của tín hiệu ngược pha đến đầu vào của nó. Tầng đảo pha phải đảm bảo đáp ứng các yêu cầu này.
Từ quan điểm đảm bảo tính đối xứng của tín hiệu đầu ra, tốt nhất là bộ biến tần pha được chế tạo trên hai triode được kết nối trong mạch cân bằng (Hình 10). Tính đối xứng của nó phụ thuộc vào các thông số của bộ tạo dòng điện trong mạch cực âm của đèn nghịch pha.
Để minh họa cho nhận định này, chúng tôi trình bày phổ hài và hệ số méo phi tuyến của tín hiệu đầu ra của bộ biến tần hoạt động với máy phát có điện trở tương đương là 11 và 30 kOhm (xem bảng).
Các phép đo được thực hiện đối với ba mức tín hiệu đầu ra phản xạ âm trầm: tối đa (+20 dB), danh nghĩa (+10 dB) và tối thiểu (0 dB). Dễ dàng nhận thấy rằng khi điện trở tương đương của máy phát tăng từ 11 lên 30 kOhm, hệ số hài của tín hiệu đầu ra, được xác định bởi tính đối xứng của bộ biến tần pha, giảm gần một nửa. Một bóng đèn, bóng bán dẫn hoặc điện trở thông thường có thể được sử dụng làm máy phát điện. Cần đặc biệt chú ý đến việc lựa chọn cặp đèn cho giai đoạn đầu ra kéo đẩy. Điều này rất quan trọng cần thực hiện, vì sự mất cân bằng dẫn đến sự gia tăng đáng kể độ méo tổng thể ở đầu ra bộ khuếch đại, cũng như sự điều chế biên độ của sóng hài ở tần số 100 Hz do giảm mức độ triệt tiêu gợn sóng vốn có của nguồn điện. ở tất cả các giai đoạn đối xứng. Các nghiên cứu gần đây được thực hiện bởi các tác giả của bài báo đã xác nhận sự cần thiết phải chọn các cặp đèn dựa trên sự trùng hợp của đặc tính dòng điện-điện áp với độ chính xác không kém hơn 5...2% trên toàn bộ dải dòng điện hoạt động. Để tính giai đoạn đầu ra kéo đẩy hoạt động ở chế độ A, có thể sử dụng các công thức tính giai đoạn một chu kỳ, chỉ cần nhân đôi công suất P_. Trong trường hợp hoạt động ở chế độ B, quy trình tính toán sẽ thay đổi một chút [3]. Hiển thị trong hình. 11, sự phụ thuộc của nguồn điện cung cấp cho tải P_ và hiệu suất vào tỷ số Ron/Ri cũng xác nhận thực tế rằng đối với điện áp anode nhất định và hoạt động ở chế độ B không có dòng điện lưới, triode mang lại công suất lớn nhất với tải anode. điện trở bằng điện trở trong Ri. Hiệu suất của giai đoạn đầu ra triode kéo đẩy ở chế độ B tăng khi tăng Ron, có xu hướng đạt giá trị 0,785.
Trong trường hợp sử dụng pentode hoặc tetrode ở giai đoạn đầu ra kéo đẩy, tải thuận lợi nhất của chúng khi làm việc ở chế độ B là tải có đặc tính tải đi qua phần uốn cong của đặc tính anode tĩnh, lấy ở điện áp trên lưới điều khiển. Uc = 0. Trong trường hợp này, công suất do đèn cung cấp cho tải và hiệu suất của tầng gần đạt mức tối đa. Điện trở tải cực dương của một nhánh của tầng kéo đẩy ở chế độ B nhỏ hơn ở chế độ A và thường nằm trong khoảng (0.04...0.1) Ri. Mặt khác, tầng kéo đẩy trên các pentode được tính theo cách tương tự như trên triode. Cần lưu ý rằng trong các giai đoạn đầu ra của bộ khuếch đại 3H chất lượng cao thực sự, chế độ thuần B không bao giờ được sử dụng do xuất hiện các biến dạng kiểu bước vốn có ở chế độ này. Ưu tiên chế độ AB. trong đó đèn hoạt động với độ lệch ban đầu nhất định, giúp loại bỏ sự xuất hiện của những biến dạng này. Việc chọn máy biến áp đầu ra cho tầng hoạt động ở chế độ B đơn giản hơn so với tầng hoạt động ở chế độ A, vì không có vấn đề gì liên quan đến từ hóa vĩnh viễn của mạch từ. Để giảm thiểu điện cảm rò rỉ, điều này đạt được bằng cách cắt cả hai cuộn dây của máy biến áp. Tóm lại, tôi muốn thu hút sự chú ý đến một tham số của bộ khuếch đại như trở kháng đầu ra. Nó có thể được xác định theo công thức: Rout=[(Uxx/Uh)-1] Rh. trong đó Uxx là điện áp mạch hở ở đầu ra bộ khuếch đại, V; Uh - điện áp ở tải khuếch đại, V; Rh - khả năng chịu tải. Om. Thông số này mô tả đầy đủ nhất sự phụ thuộc của dòng điện đầu ra vào điện áp đầu ra của bộ khuếch đại. Trong bộ lễ phục. Hình 12 thể hiện sơ đồ kết nối các dụng cụ đo, phù hợp để loại bỏ sự phụ thuộc này. Các phép đo phải được thực hiện ở các tần số khác nhau. Mối quan hệ này nên càng tuyến tính càng tốt. Tính phi tuyến được khắc phục bằng cách đưa vào một hệ thống phản hồi môi trường có độ sâu vừa đủ.
Bộ tiền khuếch đại được chế tạo theo mạch hai kênh và hoạt động từ bộ thu từ tính của bộ điều khiển điện tử truyền thống, đầu đĩa CD và các nguồn tín hiệu tần số thấp khác. Nó cung cấp khả năng điều khiển âm lượng được bù đắp tinh tế, điều khiển âm sắc cho tần số âm thanh thấp hơn và cao hơn cũng như điều chỉnh cân bằng âm thanh nổi. Bộ khuếch đại có hai đầu ra và ổ cắm để sử dụng với điện thoại âm thanh nổi. Máy ghi băng có thể được kết nối với một trong các đầu ra và UMZCH bên ngoài có thể được kết nối với đầu ra kia. Đặc tính kỹ thuật cơ bản của bộ khuếch đại. Trở kháng đầu vào danh nghĩa: thu từ - 47, đầu CD - 10, phổ thông - 100 kOhm; dải tần số âm thanh được tái tạo - 7...90000 Hz; phạm vi điều khiển âm thanh cho tần số âm thanh thấp hơn và cao hơn - 6 dB; mức ồn (giá trị có trọng số) - ở đầu ra của bộ hiệu chỉnh bộ khuếch đại thu từ - 73, bộ khuếch đại tuyến tính - 97 dB; điện trở đầu ra - ít nhất 1 kOhm; tách các kênh âm thanh nổi ở tần số 10 kHz - không tệ hơn 40 dB, tín hiệu đầu ra tối đa ở tải 47 kOhm - không nhỏ hơn 25 V (rms) Sơ đồ kết nối của các khối tiền khuếch đại được hiển thị trong Hình. 13. Nó bao gồm bốn khối hoàn chỉnh về chức năng: bộ lọc thông cao (A1), các bộ phận bù âm lượng để điều khiển âm lượng (A2), bộ khuếch đại hai kênh (A3) và bộ nguồn (A4). Bên ngoài các khối có năm ổ cắm đầu vào (XS1-XS5) và ba đầu ra (XS6-XS8), ba công tắc (đầu vào - SA1, bộ lọc thông cao - SA2, các thành phần âm lượng - SA3), điều khiển cân bằng âm thanh nổi (R9, R10) , điều khiển âm lượng (R11 , R12), âm sắc của tần số âm thanh thấp hơn (R13, R15) và cao hơn (R14, R16), thành phần chỉ báo (HL1-HL15), bộ chống sốc điện và công tắc nguồn.
Ở mặt trước của thân bộ khuếch đại có các nút điều khiển cân bằng âm lượng, âm sắc và âm thanh nổi, công tắc mạng, bộ lọc thông cao trên đèn báo, công tắc âm lượng, công tắc đầu vào và giắc cắm điện thoại, còn ở phía sau có đầu vào và giắc cắm đầu ra và giắc nối đất. Tín hiệu từ đầu vào của bộ thu từ XS2 đi đến đầu vào của bộ hiệu chỉnh bộ khuếch đại và từ đầu ra của nó đến công tắc đầu vào SA1. Tín hiệu từ tất cả các đầu vào khác cũng được cung cấp ở đây, sau đó được chuyển đến Bộ lọc thông cao R1R2C1 (bảng A1 L, A1.2). các bộ lọc được thiết kế để giới hạn phổ âm thanh ở tần số âm thanh thấp hơn (<18 Hz) và nếu muốn, có thể tắt bằng công tắc SA2.0; khi bộ lọc được bật, đèn LED HL1 sẽ phát tín hiệu. Thông qua các công tắc này và bộ điều khiển cân bằng âm thanh nổi R9 riêng biệt. Tín hiệu đầu vào R10 đi đến bộ điều khiển âm lượng 11, R12, sau đó đến đầu vào của bộ tiền khuếch đại 3CH (bảng A3.1 và A3.2). Sử dụng công tắc SA3, các phần tử bù âm lượng R11, R12, C1 có thể được nối với các đầu nối của điện trở R2, R1. C2 và R3. R4. C3, C4 (bảng A2.1 và A2.2). Từ đầu ra của bộ tiền khuếch đại (chân 19, 16 bảng A3.1 và A3.2), tín hiệu khuếch đại được cung cấp cho giắc cắm đầu ra XS7 và đến đầu vào của bộ lặp điện thoại được kết nối với giắc cắm điện thoại XS8. Giắc cắm đầu ra XS6 được kết nối với bộ điều khiển cân bằng âm thanh nổi và được sử dụng, như đã đề cập ở trên, khi ghi tín hiệu vào máy ghi âm. Sơ đồ nguyên lý của một trong các kênh tiền khuếch đại (bảng A3.1) được hiển thị trong Hình. 14. Kênh thứ hai hoàn toàn giống với nó. Các chân của bo mạch của nó được biểu thị trong dấu ngoặc bên cạnh các chân của kênh đầu tiên (Hình 14). Bảng A3.1 chứa bộ hiệu chỉnh bộ khuếch đại cho bộ thu từ, cũng như bộ khuếch đại tuyến tính và điện thoại.
Khi hoạt động từ bộ thu từ, tín hiệu đầu vào từ giắc XS2 (Hình 13) thông qua mạch hiệu chỉnh tần số cao thụ động R2C1 được đưa đến đầu vào của bộ khuếch đại hiệu chỉnh ba giai đoạn. Hai giai đoạn đầu tiên của nó được thực hiện trên triode kép VL1 theo mạch điện trở thông thường có tải trong mạch anode. Giai đoạn thứ ba được lắp ráp trên đèn VL2.1 theo mạch đi theo cực âm, góp phần kết hợp tốt với bộ khuếch đại tuyến tính. Để ổn định chế độ hoạt động của tầng này, mạch R8R9R12 được sử dụng. Đáp ứng tần số tiêu chuẩn của bộ khuếch đại hiệu chỉnh có được nhờ hai mạch phụ thuộc tần số: R2C1 thụ động và mạch OOS, điện áp được loại bỏ khỏi đầu ra của bộ khuếch đại và thông qua các phần tử R10R11C4, được cung cấp cho cực âm của đèn đầu vào VL1.1. Điện áp từ đầu ra của bộ khuếch đại hiệu chỉnh (chân 10 của bảng A3.1) được cung cấp cho công tắc đầu vào SA1 và sau đó theo cách thông thường - đến đầu vào (chân 12 của bảng A3.1) của bộ khuếch đại tuyến tính . Độ lợi của bộ hiệu chỉnh thu từ ở tần số 1000 Hz là 38 dB; tỷ lệ tín hiệu trên tạp âm có trọng số - 72...74 dB; độ lệch của đáp ứng tần số so với tiêu chuẩn khi sử dụng các phần tử R2, R5, R10, R11, C1, C4 với dung sai 1% - không quá 1 dB. Bộ khuếch đại tuyến tính, giống như bộ khuếch đại hiệu chỉnh, có ba giai đoạn. Các tầng trên triode VL3.1 và VL3.2 của đèn VL3 được lắp ráp theo mạch của bộ khuếch đại điện trở. Đầu tiên trong số chúng, thông qua điện trở R15R16, được bao phủ bởi mạch OOS cục bộ, làm giảm điện trở đầu ra của nó. Giai đoạn thứ ba là giai đoạn theo dõi cực âm. Điện áp từ đầu ra của nó được đưa đến giắc đầu ra XS7 và tới bộ khuếch đại điện thoại. Âm điều khiển R13 (LF) và R14 (HF), cùng với các phần tử R19-R23 và C9-C11, hoạt động trong mạch OOS chung. Tăng khuếch đại tuyến tính - 20 dB; tỷ lệ tín hiệu trên tạp âm có trọng số - 97...99 dB. Bộ khuếch đại điện thoại được chế tạo theo mạch theo bộ phát tổng hợp sử dụng bóng bán dẫn VT1-VT4. Điện áp từ tải của nó được cung cấp cho giắc cắm điện thoại XS8 (xem Hình 13). Sơ đồ nguyên lý của nguồn điện tiền khuếch đại được thể hiện trong hình. 15. Điện áp nguồn AC được cung cấp cho nó thông qua bộ lọc khử nhiễu tần số cao đặc biệt L1L2C1C2 và công tắc nguồn SA4. Máy biến áp mạng T1 hoạt động trên ba bộ chỉnh lưu. Bộ chỉnh lưu điện áp anode được lắp ráp bằng cách sử dụng điốt VD5-VD8 được kết nối trong mạch cầu. Điện áp chỉnh lưu được cung cấp cho bộ lọc làm mịn gợn sóng R18C11-C14R16 và sau đó đến bộ lọc điện tử trên bóng bán dẫn VT1 và điốt zener VD1, VD2. Cái sau bảo vệ bóng bán dẫn khỏi sự cố khi bật nguồn. Chế độ hoạt động của bộ lọc này được thiết lập bằng điện trở cắt R12. Ở đầu ra của bộ lọc điện tử bao gồm các bộ lọc RC thụ động R1С1, R2C2, R3C3 và R4C4.
Bộ chỉnh lưu điện áp dây tóc được lắp ráp bằng điốt VD9-VD12. Trực tiếp từ đầu ra của nó (sau khi làm mịn các tụ điện C15, C16) thông qua điện trở R5, nguồn điện được cấp cho đèn chỉ báo sợi đốt HL2-HL15. Điện áp dây tóc của đèn khuếch đại trước tiên được cung cấp cho bộ ổn định bằng bóng bán dẫn VT2, VT3. Giá trị chính xác của điện áp ổn định (+6,3 V) được đặt bằng điện trở cắt R6. Điện áp cấp nguồn cho bộ khuếch đại điện thoại (-6,3 V) được chỉnh lưu bằng điốt VD13-VD16, đi qua tụ điện làm gợn sóng C17, bộ ổn áp trên các bóng bán dẫn VT4, VT5 và đi đến các điện cực của bóng bán dẫn VT1-VT4 của tiền điện tử. board khuếch đại A3. Các khối khuếch đại chính được gắn trên khung kim loại có kích thước 475X112x400 mm. Tất cả các khối đều sử dụng điện trở không đổi C2-23 và C2-33 và tông đơ SP4-1. Bo mạch khuếch đại (A3.1) chứa các tụ điện K71-7 (C1, C4, C13, C16), K73-17 (C2, C5, C14), K78-2 (C3, C6, C7, C15), K77-7 (C9-C11, C13), K50-24 (C8, C17, C18), KD-2 (C12); trên bo mạch cấp nguồn (A4) - K73-17 (C1-C4, C6, C7, C10, C18-C20), K50-24 (C5, C8. C9, C15-C17); trên bo mạch loa (A2) - PM-2 (C1...C3) và K71-7 (C2. C4); trên bảng lọc thông cao (A1) - K71-7 (C1); khối bên ngoài - KM-5 (C1-C7) và K73-17 (C8-C9); trong bộ bảo vệ đột biến -K73-17(C1,C2). Điện trở SPZ-30 được sử dụng làm bộ điều chỉnh cân bằng âm thanh nổi, bộ điều chỉnh âm lượng - SPZ-30, bộ điều chỉnh âm thanh - SPZ-30. Biến áp mạng của bộ tiền khuếch đại được chế tạo trên mạch từ Ш26Х52. Cuộn dây 1-3-5-7 gồm 2x404 vòng dây PEV-2 0,315; cuộn dây 2-4 - 1078 vòng dây PEV-2 0,08; cuộn dây 10-12 - 36 vòng PEV-2 1,41; cuộn dây 6-8 - 31 vòng dây PEV-2 0,315. Cuộn dây che chắn gồm 20 vòng dây PEV-2 0,1, quấn thành một hàng. Bộ lọc dòng có cuộn cảm DM-3 (LI, L2). Switch mạng SA4 - PKN-41, switch lọc thông cao SA2 - PKN61. các switch còn lại SA1, SA3 đều là PGK. Bộ khuếch đại công suất "UM-01" của Valancon có thể hoạt động từ chính nó (xem "Radio", 1998, Số 3, trang 19-21) hoặc từ bộ tiền khuếch đại bên ngoài. Độ nhạy của nó là 0,775 V; công suất đầu ra định mức - 2x100 W, công suất ngắn hạn tối đa - 2x200 W; dải tần số được tái tạo danh nghĩa - 7...90 Hz; đáp ứng tần số không đồng đều trong phạm vi 000...20 Hz - không quá 20 dB; tỷ lệ tín hiệu trên tạp âm - không nhỏ hơn 000 dB; kích thước - 3x97x475 mm; trọng lượng - 160 kg. Bộ khuếch đại được thiết kế để kết nối các hệ thống loa có điện trở 400 và 34 ohm. Sơ đồ kết nối của các đơn vị UMZCH được hiển thị trong Hình. 17. Tín hiệu âm thanh nổi đầu vào từ giắc XS1 thông qua các bộ điều khiển mức R1 và R2 được cung cấp cho các bo mạch của bộ khuếch đại 1.1H tuyến tính (A1.2, A2.1) và sau đó là bộ khuếch đại 2.2H cuối cùng (A3, A1). Cái sau được tải vào các máy biến áp đầu ra T2, T2, đến cuộn dây thứ cấp mà hệ thống loa có thể được kết nối thông qua ổ cắm XS3 - XSXNUMX.
Sơ đồ của kênh khuếch đại tuyến tính được gắn trên bảng A1.1 được hiển thị trong Hình. 18. Tầng đầu tiên của bộ khuếch đại được chế tạo bằng triode VL1.1, nối theo mạch có tải ở mạch anode. Mạch catốt của đèn này (chân 3 của bo mạch A1.1) thông qua mạch R6C4 nhận điện áp OOS chung từ cuộn thứ cấp của máy biến áp đầu ra T1. Độ sâu của nó liên quan chặt chẽ đến các thông số của máy biến áp đầu ra và cấu trúc liên kết của các kết nối dây. Với các ống đầu ra 6P45S được sử dụng trong bộ khuếch đại này, độ tuyến tính đầy đủ của bộ khuếch đại được đảm bảo ở độ sâu OOS là 5... 15 dB. Từ điện trở tải R5 của triode VL1.1, điện áp khuếch đại được cung cấp cho lưới triode của đèn VL2 hoạt động ở giai đoạn phản xạ âm trầm. Mạch catốt của đèn này bao gồm một bộ tạo dòng điện được chế tạo trên triode VL1.2. Mục đích của nó đã được mô tả chi tiết trong một trong những bài viết được xuất bản trước đó trong loạt bài này. Chế độ xếp tầng phản xạ âm trầm được cài đặt bằng điện trở R15 được điều chỉnh theo biên độ tín hiệu cực đại ở cực dương của đèn VL2. Các phần tử R13C9C5 điều chỉnh các đặc tính tần số và pha của bộ khuếch đại công suất. Thông số đặc trưng của chúng phụ thuộc vào máy biến áp đầu ra cụ thể và được chọn sao cho đạt được đủ tính đồng nhất của các đặc tính đã nêu. Các điện trở R4, R17 và tụ điện C1, C2, C7, C8 cung cấp khả năng lọc bổ sung cho điện áp cung cấp của đèn khuếch đại tuyến tính. Từ các đầu ra của tầng phản xạ âm trầm (chân 7, 8 của bo mạch A1.1), tín hiệu 3H được cung cấp đến đầu vào của bộ khuếch đại công suất cuối cùng kéo đẩy (chân 7, 8 của bo mạch A2.1) trên các pentodes VL5, VL6 (Hình 19). Điện áp phân cực được cung cấp cho lưới điều khiển của chúng từ bộ chỉnh lưu bên ngoài có điện áp -120 V. Dòng điện của đèn được đặt bằng điện trở cắt R1 và bộ điều chỉnh cân bằng R2. Cực dương của đèn (chân 23, 24) được nối với cuộn sơ cấp của máy biến áp đầu ra T1. Sơ đồ mạch của các kênh khuếch đại được gắn trên bảng A1.2 và A2.2 tương tự như sơ đồ được mô tả. Sơ đồ chân của các bảng này được hiển thị trong Hình. 18, 19 trong ngoặc.
Sơ đồ mạch nguồn (board A3) của bộ khuếch đại công suất được thể hiện trong hình. 20. Điện áp nguồn được cấp cho máy biến áp T1 thông qua bộ lọc khử nhiễu tần số cao L1L2C3C4 và công tắc SB1. Năm bộ chỉnh lưu được nối vào cuộn dây thứ cấp của máy biến áp. Từ bộ chỉnh lưu, điện áp +420 V (VD2 - VD5) cung cấp năng lượng cho các giai đoạn phản xạ âm trầm, +400 V (VD6-VD9 và VD10-VD13) - mạch anode của đèn sân khấu đầu ra, +175 V (VD14-VD17) ) - giai đoạn đầu tiên của bộ khuếch đại tuyến tính và mạch che chắn lưới của đèn sân khấu đầu ra, -120 V (VD18 - VD21) - mạch phân cực lưới của đèn sân khấu đầu ra và đèn tạo dòng khuếch đại tuyến tính. Tất cả các bộ chỉnh lưu được thực hiện bằng cách sử dụng mạch cầu. Để triệt tiêu nhiễu tần số cao, các điốt được nối song song với các tụ điện C14 - C3Z. Các tụ điện oxit C2 - C7, C11, C12, được nối song song với các tụ điện có công suất 0,1 μF, được sử dụng làm phần tử làm phẳng các gợn sóng. Một diode zener VD120 được lắp ở đầu ra của bộ chỉnh lưu ở điện áp -1 V.
Dây tóc của tất cả các đèn khuếch đại công suất được cấp nguồn bằng dòng điện xoay chiều từ cuộn dây 13 - 14 riêng biệt của máy biến áp mạng T1. Bộ khuếch đại công suất được gắn trên năm bảng (A1.1, A1.2, A2.1, A2.2 và A3). Bên ngoài bo mạch có các ổ cắm đầu vào và đầu ra, bộ điều khiển mức tín hiệu, máy biến áp đầu ra và mạng, các phần tử của mạch OOS C1, C2, R3, R4 (xem Hình 17), bộ lọc triệt nhiễu tần số cao, công tắc nguồn và một ổ cắm XS1 bổ sung (Hình 20 ). Tất cả các điện trở cố định là C20-23 và C2-33. Bộ khuếch đại tuyến tính sử dụng tụ điện K50-24 (C3), K73-17 (C2, C7); K71-7 (S9), K78-2 (S10, S11). Tất cả các tụ oxit khác của bộ khuếch đại công suất là K50-27, tụ điện, điốt shunt chỉnh lưu và bộ lọc làm mịn là K73-17. Bộ điều chỉnh mức tín hiệu R1, R2 (xem Hình 17) - SPZ-4M, điện trở cắt R15 (xem Hình 18) và R1, R2 (xem Hình 19) - SP4-1. Máy biến áp đầu ra được chế tạo trên lõi từ Ш32Х64. Cuộn sơ cấp 5 - 1 và 1 - 6 mỗi cuộn có 444 vòng dây PEV-2 0,45. Các cuộn dây thứ cấp được chia thành từng phần và mỗi phần có 26 vòng dây PEV-2 1,32. Máy biến áp mạng sử dụng lõi từ Ш40Х80. Cuộn sơ cấp 1-2 gồm 344 vòng dây PEV-2 1,0. Cuộn thứ cấp gồm: 3-4 - 464 vòng dây PEV-2 0,16; 5-6 và 7-8 - 450 vòng dây PEV-2 0,45; 9-10 - 195 vòng dây PEV-2 0,16; 11-12 - 156 vòng dây giống nhau, 13-14 - 11 vòng dây PEV-2 2,5. Văn chương
Tác giả: V. Kostin, Mátxcơva
Da nhân tạo để mô phỏng cảm ứng
15.04.2024 Cát vệ sinh cho mèo Petgugu Global
15.04.2024 Sự hấp dẫn của những người đàn ông biết quan tâm
14.04.2024
▪ Dữ liệu lớn cho các cầu thủ bóng đá ▪ Robot tiếp nhiên liệu cho tàu vũ trụ ▪ Vi mạch điều khiển-điều khiển tần số cao LM5115 ▪ Chi phí của năng lượng truyền thống và năng lượng thay thế bằng nhau ▪ Hải ly đang thay đổi khí hậu Alaska
▪ phần của trang web Nguyên tắc cơ bản của cuộc sống an toàn (OBZhD). Lựa chọn bài viết ▪ Bài viết Chiến tranh giữa các vì sao. biểu hiện phổ biến ▪ Bài báo Làm việc trên một máy tròn. Hướng dẫn tiêu chuẩn về bảo hộ lao động
Trang chủ | Thư viện | bài viết | Sơ đồ trang web | Đánh giá trang web
www.diagram.com.ua |
Xem các bài viết khác razdela 
Tin tức khoa học công nghệ, điện tử mới nhất:
Tất cả các ngôn ngữ của trang này