|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
ENCYCLOPEDIA VỀ ĐIỆN TỬ TRUYỀN THANH VÀ KỸ THUẬT ĐIỆN Bộ thu dị thể cho phạm vi 20 m.Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện
Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện / thu sóng vô tuyến Kỹ thuật thu nhận dị âm, hay thường được gọi là chuyển đổi tần số trực tiếp, giúp tạo ra một thiết bị rất đơn giản nhưng có đặc tính tốt để liên lạc nghiệp dư trên sóng ngắn - máy thu phát và máy thu vô tuyến. Sự quan tâm đến việc tiếp nhận dị âm (trong phiên bản hiện đại của nó) nảy sinh vào cuối những năm 60. Kể từ đó, nhiều mô tả về các thiết kế khác nhau của thiết bị HF sử dụng chuyển đổi tần số trực tiếp đã được công bố trên các trang tạp chí vô tuyến nghiệp dư. Ở nước ta, Nhà xuất bản DOSAAF của Liên Xô đã xuất bản hai cuốn sách của nhà thiết kế đài nghiệp dư nổi tiếng V. Polykov (RA3AAE), người đã có công rất nhiều trong việc phổ biến kỹ thuật thu sóng dị âm. Một trong những cuốn sách này là “Bộ thu chuyển đổi trực tiếp cho truyền thông nghiệp dư” (1981), cuốn còn lại là “Bộ thu phát chuyển đổi trực tiếp” (1984). Họ xem xét chi tiết các cơ sở vật lý và đặc điểm của việc thu tín hiệu không đồng nhất từ các đài phát thanh nghiệp dư và đưa ra các thiết kế thực tế của cả các đơn vị riêng lẻ và các thiết bị hoàn chỉnh. Một trong những lý do khiến các nhà khai thác sóng ngắn ngày càng quan tâm đến công nghệ như vậy là hoạt động năng lượng thấp (QRP) ngày càng trở nên phổ biến trong những năm gần đây. Kỹ thuật tiếp nhận dị âm phù hợp lý tưởng để tạo ra thiết bị QRP. Điều thú vị cần lưu ý là ở Hoa Kỳ, chẳng hạn, mặc dù có nhiều loại thiết bị liên lạc với thiết kế mạch truyền thống, một trong những công ty vẫn sản xuất (và nó rất phổ biến) bộ thu phát QRP tương đối rẻ tiền với bộ chuyển đổi tần số trực tiếp. Máy thu dị âm được mô tả trong bài viết này được thiết kế để nhận tín hiệu từ các đài phát thanh nghiệp dư ở một trong những băng tần KB phổ biến nhất - 20 mét. Bộ thu bao phủ (tự nhiên, có một số lề ở các cạnh) toàn bộ phạm vi này: từ 14000 đến 14350 kHz. Như bạn đã biết, chuyển đổi tần số trực tiếp cho phép bạn chỉ nhận tín hiệu từ các đài phát thanh hoạt động ở chế độ điều chế điện báo (CW) hoặc dải biên đơn (SSB). Chỉ có thể nghe các đài có điều chế biên độ khi gặp khó khăn (và theo quy luật, có độ méo đáng chú ý), điều chỉnh về “không nhịp” bằng tần số sóng mang. Tuy nhiên, điều này không quan trọng vì đại đa số các nhà khai thác sóng ngắn không còn sử dụng AM nữa. Loại bức xạ này hầu như chỉ tồn tại trong phạm vi 160 m, nơi nó được sử dụng bởi một số người mới bắt đầu sử dụng radio. Máy thu có một bộ dao động cục bộ với đầu ra khá mạnh, cho phép bạn sau này biến nó thành một bộ thu phát điện báo một băng tần với những sửa đổi đơn giản. Chúng tôi lưu ý ngay rằng chỉ cần thay thế các phần tử xác định tần số (cuộn dây và tụ điện trong mạch dao động), máy thu (hoặc bộ thu phát) này có thể được chuyển sang bất kỳ băng tần nghiệp dư nào. Để đơn giản hóa thiết kế, chế tạo và lắp đặt của máy thu, nó không chứa bộ khuếch đại tần số vô tuyến, do đó độ nhạy của máy thu xấp xỉ 1 μV với tỷ lệ tín hiệu trên tạp âm là 10 dB. Độ nhạy này khá đủ (ít nhất là trong phần lớn các trường hợp) cho công việc hàng ngày trên không, miễn là trạm có sử dụng ăng-ten bên ngoài. Nó có thể dễ dàng tăng lên ba đến bốn lần bằng cách giới thiệu một bộ theo dõi bộ phát ở đầu vào bộ thu (giữa mạch đầu vào và bộ trộn). Băng thông máy thu ở mức -6 dB nằm trong khoảng 250...3000 Hz. Khi thu các đài điện báo trong điều kiện nhiễu mạnh có thể thu hẹp về 200...300 Hz (với tần số trung bình khoảng 600 Hz). Những con số này đặc trưng. đường tần số âm thanh của máy thu, trong đó việc lựa chọn tín hiệu chủ yếu được thực hiện. Trong thực tế, như đã biết, máy thu không đồng nhất nhận cả kênh chính và kênh gương ngay cạnh nó (nếu bạn không sử dụng các phương pháp pha để triệt tiêu kênh gương, điều này làm phức tạp đáng kể thiết bị). Đây là lý do tại sao băng thông tín hiệu nhận được thực tế gấp đôi giá trị đưa ra ở trên. Bộ thu được cung cấp năng lượng bởi pin gồm các phần tử cung cấp điện áp trong khoảng 10...15 V. Mức tiêu thụ hiện tại là khoảng 30 mA. Máy thu dị âm, có mức tăng tần số âm thanh rất cao, rất nhạy cảm với nhiễu AC có tần số 50 Hz, đặc biệt là nhiễu từ máy biến áp nguồn điện (do trường phân tán đáng kể), cũng như điện áp cung cấp gợn sóng (thường có tần số 100 Hz - có chỉnh lưu toàn sóng). Vì những lý do này, không nên cấp nguồn cho máy thu từ nguồn điện lưới. Tất nhiên, nếu cần, điều này có thể được thực hiện, nhưng khi đó bạn nên sử dụng nguồn điện (từ xa) riêng có bộ ổn áp tốt để đảm bảo độ gợn sóng điện áp đầu ra thấp. Bộ thu được chế tạo trên hai bảng mạch in - bảng chính và bộ dao động cục bộ, trên đó đặt phần lớn các bộ phận. Trong các hình vẽ, ký hiệu vị trí của các bộ phận được đưa ra mà không cho biết số bảng (1 - chính, 2 - bộ dao động cục bộ) và trong văn bản, để tránh nhầm lẫn, chúng sẽ được ký hiệu là 1-C1, 2- L1, v.v. Các bộ phận nằm bên ngoài các bảng này sẽ được ký hiệu mà không có chỉ số bổ sung C1 R1, v.v. Sơ đồ bảng mạch chính của máy thu được hiển thị trong hình. một.
Tín hiệu từ ăng-ten đi đến chân 1 của bo mạch. Độ chọn lọc tần số vô tuyến của máy thu được đảm bảo bởi một mạch đầu vào duy nhất 1-L1, 1-C1, 1-C2. Điện trở đầu vào của bộ trộn trên điốt I-VD1-1-VD4 nối với mạch này thấp (một vài kilo-ohms), do đó hệ số chất lượng được tải của mạch này cũng sẽ nhỏ - 25...30. Vì lý do này, băng thông mạch đầu vào ở mức -3 dB nằm trong phạm vi 450...550 kHz và không cần điều chỉnh khi điều chỉnh phạm vi máy thu. Sự kết hợp của mạch này với nguồn tín hiệu (ví dụ 50...75 Ohm, một lưỡng cực được cấp nguồn bằng cáp đồng trục) được đảm bảo bằng việc lựa chọn điện dung của các tụ điện 1-C1 và 1-C2. Bộ trộn được chế tạo theo mạch cân bằng sử dụng các điốt nối tiếp nhau, giúp có thể thu được “sự xuyên thấu” rất nhỏ của điện áp dao động cục bộ vào ăng-ten và do đó loại bỏ nhiễu đối với những người vô tuyến nghiệp dư sống trong khu vực lân cận. Máy trộn được kết nối đầy đủ với mạch. Điều này giúp có thể thu được độ nhạy khá cao của máy thu mà không cần bộ khuếch đại tần số vô tuyến (mặc dù phải trả giá bằng việc mất một số độ chọn lọc đầu vào). Điện áp dao động cục bộ được cung cấp cho chân 12 của bo mạch và cung cấp cho bộ trộn thông qua biến áp balun 1-T1. Từ điểm giữa của cuộn dây thứ cấp (đầu 1-3) của máy biến áp này, sản phẩm trộn được đưa đến bộ lọc thông thấp 1-L2, 1-C6, 1-C7 với tần số cắt khoảng 2,5 kHz. Bộ lọc này chọn tín hiệu tần số âm thanh hữu ích, được khuếch đại trước bằng một tầng trên bóng bán dẫn 1-VT1. Để đạt được mức tự nhiễu tối thiểu, điện áp cực thu-cực phát của bóng bán dẫn này là khoảng 2,5 V và dòng điện cực thu khoảng 0,2 mA. Độ lợi của tầng xấp xỉ 70. Nó được xác định bằng tỷ số giữa điện trở tải trong mạch thu của bóng bán dẫn với tổng điện trở của điện trở 1-R4 và điểm nối cực phát của bóng bán dẫn. 1-R3, 1-R7, 1-R8 được kết nối song song, cũng như bộ điều chỉnh mức tín hiệu tần số âm thanh R1, nằm bên ngoài bảng mạch (xem Hình 5). Điện trở đầu vào của bộ khuếch đại hoạt động 1-DA1 và điện trở đầu ra của bóng bán dẫn 1-VT1 (chúng cũng được kết nối song song với tải) có thể bị bỏ qua trong trường hợp này. Độ lợi của bộ tiền khuếch đại được đặt bằng cách chọn điện trở 1-R4 (nó ít ảnh hưởng đến chế độ hoạt động DC của bóng bán dẫn). Để cải thiện độ chọn lọc của máy thu, tụ điện 1-C1 được mắc song song với tải của bóng bán dẫn 1-VT9. Nó cung cấp thêm sự suy giảm tín hiệu có tần số trên 5 kHz. Độ lợi chính của máy thu được cung cấp bởi tầng khuếch đại hoạt động 1-DA1. Nói chung, cần phải tăng khoảng 100000 từ đường tần số âm thanh của máy thu. Trong trường hợp này, điện áp nhiễu ở đầu ra của op-amp (tức là trên tai nghe) sẽ xấp xỉ 20 mV, vì nhiễu điện áp đưa vào đầu vào của bộ khuếch đại trên bóng bán dẫn 1-VT1 thường nằm trong khoảng 0,1…0,3 µV. Hơn nữa, việc đạt được 0,1 µV đã khá khó khăn - nó đòi hỏi phải sử dụng các bóng bán dẫn có hệ số nhiễu chuẩn hóa và lựa chọn cẩn thận các chế độ hoạt động của chúng cho dòng điện một chiều và xoay chiều. Có tính đến tiếng ồn của bộ trộn, tổng điện áp nhiễu ở đầu ra op-amp sẽ vào khoảng 30...40 mV. Họ đã có thể được nghe rõ trong tai nghe. Việc tăng mức của chúng lên trên các giá trị đã cho sẽ hạn chế động lực của đầu ra máy thu, được định nghĩa là tỷ lệ giữa mức tín hiệu đầu ra tối đa với mức nhiễu ở đầu ra máy thu. Đối với các máy thu chuyển đổi trực tiếp, theo quy định, không có hệ thống điều khiển mức tự động, thông số này khá quan trọng. Các bộ khuếch đại hoạt động hiện đại có mức tăng hơn một trăm nghìn và có vẻ như hoàn toàn có thể giới hạn bản thân chỉ trong một giai đoạn. Tuy nhiên, không phải vậy. Thứ nhất, hầu hết các op-amp đều có đặc tính nhiễu kém hơn (so với các thiết bị sử dụng các phần tử rời rạc). Mức nhiễu liên quan đến đầu vào thường không tốt hơn 1 µV. Ví dụ, đối với op amp K140UD8, nó thậm chí còn là 3 µV. Thứ hai, mức tăng op-amp ở trên chỉ khả dụng ở dòng điện một chiều và ở tần số rất thấp - hàng chục và hàng trăm hertz. Khi tần số tăng lên, mức tăng tối đa cho phép của giai đoạn op-amp giảm xuống khá nhanh.
Trong bộ lễ phục. 2, a hiển thị đáp ứng tần số biên độ của bộ khuếch đại hoạt động K140UD8 (nó đặc trưng cho một số op-amps có hiệu chỉnh bên trong). Có thể thấy, ở một bộ khuếch đại có băng thông khoảng 3 kHz thì mức tăng tối đa cho phép chỉ là 1000 (60 dB). Đây là cách nó được chọn cho giai đoạn op-amp trong bộ thu này. Nếu tính đến mức tăng của giai đoạn sơ bộ, tổng mức tăng của đường tần số âm thanh của máy thu là khoảng 70. Độ lệch không đổi ở đầu ra của op-amp (bằng khoảng một nửa điện áp của nguồn điện) được đặt bởi bộ chia trên các điện trở 1-R7 và 1-R8. Độ lợi của giai đoạn này xác định tỷ lệ điện trở của các điện trở 1-R14 và 1-R9. Tụ điện 1-C15 có trong mạch phản hồi âm còn làm suy giảm tần số cao ở đầu ra máy thu. Tải - tai nghe được kết nối thông qua một tụ điện cách ly (nó được lắp bên ngoài bo mạch, xem Hình 5) đến chân 5. Đối với bộ thu, tai nghe có điện trở bộ phát 50...100 Ohms là phù hợp nhất (điện trở cuộn dây DC của chúng sẽ lần lượt là 100 ...200 Ohm, vì các bộ phát được mắc nối tiếp). Tại đây, bạn cũng có thể sử dụng tai nghe có bộ phát có điện trở 1600...2200 Ohms, nhưng trong trường hợp này, chúng phải được kết nối song song, quan sát cực tính của kết nối - nó được chỉ định trên vỏ bộ phát. Để nhận tín hiệu từ các đài vô tuyến điện báo trong điều kiện nhiễu tăng cao, có thể thu hẹp băng thông của tầng trên op-amp 1-DA1 bằng cách kết nối một cầu chữ T kép (điện trở 1-R11 - 1-R13, tụ điện 1-C16- 1-C18) vào mạch phản hồi âm. Với mục đích này, công tắc SA1 (xem Hình 5) kết nối đầu ra bộ khuếch đại (chân 5) với đầu vào cầu T (chân 8). Ở dạng đơn giản hóa, việc kết nối cầu T với mạch phản hồi âm trên bộ khuếch đại hoạt động được hiển thị trong Hình. 2, b. Một đặc điểm đặc trưng của cầu chữ T đôi là... rằng ở một tần số nhất định (thường được gọi là tần số cộng hưởng gần đúng), hệ số truyền có giá trị tối thiểu và ở các tỷ lệ nhất định giữa giá trị của tụ điện và điện trở có trong nó có thể rất gần bằng 10. Vì vậy, đối với cầu chữ T kép, trong đó điện dung của cả ba tụ điện bằng nhau và điện trở của điện trở trong nhánh điện dung nhỏ hơn hai điện trở còn lại bốn lần. Đối với một cây cầu như vậy, hệ số truyền ở tần số cộng hưởng gần đúng sẽ vào khoảng 2-XNUMX. Sự phụ thuộc của hệ số truyền của cầu chữ T kép được sử dụng trong máy thu này vào tần số được thể hiện trong hình. 3, A. Nếu mạng bốn cổng có đáp ứng tần số như vậy được đưa vào mạch phản hồi âm của tầng trên op-amp, như trong Hình. 2, b, khi đó, theo xấp xỉ thứ nhất, hệ số truyền của thiết bị sẽ được xác định bằng tỉ số giữa điện trở của một điện trở tương đương nào đó với điện trở của điện trở 1-R9.
Dễ dàng nhận thấy ở tần số bán cộng hưởng, khi K gần bằng 1 thì hệ số khuếch đại của tầng sẽ xấp xỉ như khi không có cầu chữ T (tức là bằng tỉ số điện trở của điện trở 14-R1 và 9-R1). Ở các tần số cách xa tần số cộng hưởng gần đúng, K gần bằng 10 và mức tăng của tầng giảm đáng kể (xấp xỉ bằng tỷ số điện trở của điện trở 1-R9 và 1-R10). Có vẻ như để cải thiện tính chọn lọc, việc giảm điện trở của điện trở 1-R10 là điều hợp lý. Tuy nhiên, không phải vậy. Thứ nhất, ở các giá trị kháng tải thấp (và đối với cầu T 1-R10 - tải), các đặc tính của cầu suy giảm rõ rệt. Điều này có thể tránh được bằng cách giới thiệu, ví dụ, bộ theo dõi bộ phát giữa 100-R3 và cầu T. Nhưng khi đó, hệ số chất lượng tương đương của cầu sẽ tăng lên đáng kể và băng thông của máy thu khi bật bộ lọc sẽ bị thu hẹp đến các giá trị không thể chấp nhận được trong thực tế (dưới 0 Hz). Nói cách khác, tùy chọn được sử dụng trong bộ thu này gần với mức tối ưu (ít nhất là nếu chúng ta ghi nhớ các giải pháp mạch đơn giản). Đặc tính biên độ-tần số của đường tần số âm thanh (không có bộ lọc thông thấp) được hiển thị trong Hình XNUMX. XNUMX, b. Đáp ứng tần số của đường dẫn với cầu chữ T kép được kết nối cũng được hiển thị ở đây. Hệ số truyền của đường tương ứng với đáp ứng tần số tối đa khi tắt bộ lọc được lấy là XNUMX dB. Giữa bộ tiền khuếch đại và bộ khuếch đại đầu ra có bộ điều khiển mức tín hiệu tần số âm thanh. Nó được kết nối với các chân 9, 10, 11 của board. Sơ đồ của bảng dao động cục bộ được thể hiện trong hình. 4, A. Máy phát điện được lắp ráp trên một bóng bán dẫn 2-VT1 theo một mạch điện nổi tiếng, chúng ta hãy chú ý đến một số tính năng của nó. Để giảm điện áp tần số cao trên mạch máy phát (điều này làm giảm sự nóng lên của các phần tử của nó bằng dòng điện HF và do đó, làm tăng độ ổn định nhiệt độ của bộ dao động cục bộ), điện áp cung cấp theo tầng được chọn tương đối thấp - dưới 6 V. Bộ tạo dao động cục bộ sử dụng một khối tụ điện biến thiên tiêu chuẩn từ một máy thu phát sóng (phần này chỉ sử dụng một). Khối này không phải chịu bất kỳ sửa đổi nào và sự chồng chéo tần số cần thiết được cung cấp bởi các tụ điện “kéo dài” 2-C1, 2-C2, 2-C4. Lưu ý rằng do bộ trộn máy thu được chế tạo trên các điốt nối tiếp nhau nên bộ tạo hoạt động ở một nửa tần số (so với tần số đang hoạt động), tức là, nó bao phủ phần 7000...7175 kHz với một số biên độ ở các cạnh của dải . Điện trở 2-RJ loại bỏ khả năng tự kích thích ký sinh của máy phát ở tần số thấp, được xác định bằng độ tự cảm của cuộn cảm 2-L2. Thay vì điện trở dằn thông thường, một bộ tạo dòng điện ổn định trên bóng bán dẫn hiệu ứng trường 2-VT2 được sử dụng trong mạch điện điốt zener. Điều này không quan trọng lắm đối với máy thu, nó có thể được thay thế bằng điện trở 330 Ohm. Tuy nhiên, nếu bộ tạo dao động cục bộ cũng được sử dụng trong đường truyền (trong bộ thu phát dựa trên bộ thu này), thì việc sử dụng bộ tạo dòng ổn định trong bộ tạo dao động cục bộ sẽ cải thiện đặc tính động của bộ ổn áp, từ đó làm giảm tần số ký sinh. thao tác của máy phát điện. Điện áp tần số cao từ máy phát được cung cấp cho bộ theo dõi bộ phát hai giai đoạn. Giai đoạn đầu tiên hoạt động ở chế độ lớp A (bóng bán dẫn 2-VT3), giai đoạn thứ hai - ở chế độ lớp B (bóng bán dẫn 2-VT4 và 2-VT5). Điều này giúp giảm đáng kể công suất giải phóng ở các bóng bán dẫn đầu ra (tức là sử dụng các bóng bán dẫn công suất thấp thông thường ở đây). Để có được các đặc tính tải tương tự ở giai đoạn đầu ra hoạt động ở loại A, cần phải sử dụng bóng bán dẫn công suất trung bình tần số cao và giải quyết vấn đề loại bỏ nhiệt và chế độ nhiệt độ của bộ dao động cục bộ. Kết nối giữa máy phát và bộ lặp là mạ điện. Độ lệch ở đế của bóng bán dẫn 2-VT3 được thiết lập bởi diode zener 2-VD1 (với những điều chỉnh nhỏ do sụt áp trên các điện trở 2-R1 và 2-R5). Điện áp phân cực mở nhẹ các bóng bán dẫn đầu ra được đặt bởi điện trở 2-R7. Mục đích chính của điện trở 2-R5 là thiết lập (sơ bộ) mức điện áp đầu ra của bộ dao động cục bộ để các bóng bán dẫn đi theo bộ phát không bị quá tải. Bằng cách làm suy yếu tín hiệu ở nơi này, chúng tôi cũng tách bộ tạo ra khỏi đầu ra của thiết bị và cải thiện đặc tính tải của nó.
Bằng cách điều chỉnh điện trở 2-R10 trong quá trình thiết lập máy thu, điện áp dao động cục bộ tối ưu trên bộ trộn diode được chọn chính xác. Nếu cuối cùng bạn dự định biến máy thu thành bộ thu phát thì nên đưa ngay vào bộ tạo dao động cục bộ khả năng làm lệch tần số của nó bằng cách sử dụng một biến tần, đồng thời cung cấp một đầu ra bổ sung cho đường truyền. Các phép đo cần thực hiện đối với mạch dao động cục bộ được thể hiện trong hình. 4, b. Chúng hầu hết đều rõ ràng. Hãy chỉ lưu ý. rằng từ chân 6, điện áp ổn định được cung cấp cho một điện trở thay đổi, điện trở này điều chỉnh điện áp trên varicap. Sơ đồ kết nối của các bảng với nhau, cũng như với các phần tử khác của máy thu nằm bên ngoài các bảng này, được hiển thị trong Hình. 5. Trong bộ lễ phục. Hình 6 cho thấy bảng mạch in của cụm bộ trộn và bộ khuếch đại âm thanh của bộ thu và trong Hình. 7 - bảng mạch in của bộ dao động cục bộ (đối với phiên bản thu phát). Các bảng này được thiết kế cho các bộ phận sau: điện trở - MLT-0,25, tụ điện - KM và K50-6 (oxit), điện trở cắt - SPZ-4, tụ điện biến thiên - KPE từ máy thu radio Alpinist, cuộn cảm 2-L2 - hiệu chỉnh tiêu chuẩn từ một chiếc TV ống. Bạn cũng có thể sử dụng cuộn cảm dòng D và DM hoặc loại tự chế. Cuộn dây 1-L2 của bộ lọc thông thấp được quấn trên lõi từ ferrite hình vòng có kích thước tiêu chuẩn K20 x 12 x 6 làm bằng vật liệu có độ thấm từ ban đầu là 3000, dây - PEV-2 có đường kính 0,1 mm, số lượng số lượt - 430, độ tự cảm - khoảng 350 mH. Máy biến áp cao tần được quấn trên lõi từ hình vòng có kích thước tiêu chuẩn K7 x 4 x 2 làm bằng ferit có độ thấm từ ban đầu là 400...1000 (không tới hạn). Việc cuộn dây được thực hiện đồng thời với ba dây PEV-2 có đường kính 0,1...0,25 mm. Đầu của một trong các cuộn dây được nối với đầu của cuộn dây kia - đây sẽ là điểm giữa của cuộn dây thứ cấp. Cuộn dây còn lại được dùng làm cuộn sơ cấp. Các cuộn 1-L1 và 2-L1 được quấn trên khung polystyrene, hình vẽ được thể hiện trong hình. 8, A. Chúng có 17 vòng dây PEV-2 có đường kính 0,4 mm. Tông đơ được làm bằng sắt carbonyl (M6 x 10). Những cuộn dây này, được đặt trong màn chắn nhôm (Hình 8, b), phải có độ tự cảm 2,3 μH với bộ chỉnh ở vị trí giữa (vặn nửa chừng vào cuộn dây).
Các bóng bán dẫn của cấu trúc npn (1-VT1, 2-VT1, 2-VT3, 2-VT4) có thể là bất kỳ loại KT312, KT342, KT3102 và các dòng tương tự. Các bóng bán dẫn tối ưu nhất cho bộ tiền khuếch đại tần số âm thanh là KT3102E và KT3102G (có hệ số nhiễu không quá 4 dB). Các bóng bán dẫn dòng KT315 cũng có thể được sử dụng trong bộ tạo dao động cục bộ, nhưng trong mọi trường hợp, hệ số truyền dòng điện (tĩnh) ít nhất phải bằng 100. Bóng bán dẫn cấu trúc pnp trong bộ tạo dao động cục bộ (2-VT5) là KT361. KT3107 với bất kỳ chỉ số chữ cái nào. Bộ khuếch đại hoạt động K140UD8A (hoặc K140UD8B - điều này không quan trọng) có thể được thay thế bằng bất kỳ op-amp nào có hiệu chỉnh bên trong. Tất nhiên, hoàn toàn có thể thay thế nó bằng một op-amp có hiệu chỉnh bên ngoài với những thay đổi thích hợp trong mạch. Trong mọi trường hợp, việc thay thế op-amp sẽ yêu cầu thay đổi bảng mạch chính. Nếu bạn sử dụng op-amp không có bóng bán dẫn hiệu ứng trường ở đầu vào (ví dụ K140UD7), thì nên lấy điện trở 1-R7 và 1-R8 có điện trở không quá 150 kOhm và bù lại để giảm mức tăng của giai đoạn sơ bộ bằng cách chọn điện trở 1-R4. Transistor hiệu ứng trường trong bộ tạo dòng ổn định (2-VT2) phải có dòng thoát ban đầu ít nhất là 15 mA. Ở đây, các bản sao riêng lẻ của bóng bán dẫn KP303E (đối với chúng, tham số này nằm trong khoảng 5...30 mA) và bóng bán dẫn KP302 với bất kỳ chỉ số chữ cái nào ngoại trừ A có thể phù hợp (chỉ các bản sao riêng lẻ từ loạt này là phù hợp, vì dòng thoát ban đầu của chúng có thể thay đổi từ 3 đến 24 mA). Các điốt trong máy trộn là bất kỳ silicon tần số cao nào (KD503, KD521, v.v.). Diode Zener 2-VD1 phải có điện áp ổn định trong khoảng 5,5...6 V. Sơ đồ, thiết kế của máy thu được thể hiện trong Hình. 9.
Việc thiết lập máy thu có thể được thực hiện với một khoản phí. Bằng cách cấp điện áp +3V vào chân 12 của bo mạch chính, chế độ DC của các phần tử hoạt động sẽ được kiểm tra. Những sai lệch so với những gì được hiển thị trong Hình. 1 giá trị lớn hơn 20% sẽ biểu thị lỗi cài đặt hoặc khiếm khuyết ở các bộ phận được sử dụng. Sau đó, nên kiểm tra đáp ứng tần số từ đầu đến cuối của đường tần số âm thanh bằng cách cấp tín hiệu từ máy phát có điện trở đầu ra 600...1000 Ohms vào đầu vào của bộ lọc thông thấp (để điểm kết nối 1-L2 và 1-C6). Vì mức tăng của đường tần số âm thanh của máy thu rất cao nên điều này chỉ có thể thực hiện được nếu người vô tuyến nghiệp dư có sẵn một bộ tạo tần số âm thanh có mức nền thấp. Mức nhiễu riêng của bộ khuếch đại (khi bộ dao động cục bộ bị ngắt kết nối khỏi bộ trộn), như đã lưu ý, phải ở khoảng 20 mV. Giá trị lớn cho biết cần phải thay thế bóng bán dẫn 1-VT1. Bước tiếp theo là thiết lập bảng dao động cục bộ. Bằng cách giám sát tần số dao động cục bộ bằng máy đo tần số, bộ thu điều khiển hoặc phương pháp khác, các giới hạn điều chỉnh của nó được thiết lập. Để làm được điều này, với công suất tối thiểu của KPI, tông đơ cuộn dây 2-L1 đạt được tần số phát 10...20 kHz trên giá trị 7175 kHz. Bằng cách di chuyển rôto tụ điện đến vị trí tương ứng với công suất cực đại, kiểm tra tần số phát điện. Nếu nó thấp hơn 7000 kHz một chút thì việc thiết lập giới hạn phạm vi có thể được hoàn thành. Nếu nó trên 7000 kHz thì lắp tụ điện 2-C1 có công suất nhỏ hơn và lặp lại quy trình được mô tả một lần nữa. Việc thiết lập các ranh giới có thể được tăng tốc đáng kể nếu thay vì 2-C1, một tụ điện điều chỉnh có chất điện môi không khí được lắp đặt. Bạn không nên sử dụng các tụ điều chỉnh như KPK hoặc KPK-M. Chúng có độ ổn định nhiệt độ thấp và có thể làm giảm đáng kể hiệu suất của bộ dao động cục bộ. Sau khi thay tụ 2-CJ, mỗi lần cần tạm dừng để ổn định nhiệt độ của tụ bị quá nhiệt trong quá trình hàn. Nếu sử dụng máy tạo dòng ổn định trong bộ tạo dao động cục bộ thì trước khi bố trí máy phát, cần chọn điện trở 2-R3 sao cho tổng dòng điện qua bóng bán dẫn hiệu ứng trường (máy phát cộng với diode zener) là khoảng 15 mA. Bằng cách này hay cách khác, đã làm gián đoạn quá trình tạo dao động cục bộ, việc chọn điện trở 2-R7 đảm bảo rằng dòng điện qua bóng bán dẫn 2-VT4 và 2-VT5 là khoảng 2 mA. Sau đó, hoạt động của máy phát được khôi phục và bằng cách chọn điện trở 2-R5, điện áp tần số cao ở đầu ra của bộ dao động cục bộ (động cơ 2-R10 ở vị trí trên trong mạch) được đặt thành khoảng 1 V (giá trị hiệu dụng ). Sau này, bạn có thể kiểm tra các đặc tính tải của bộ dao động cục bộ: việc thay đổi tải từ chế độ không tải sang 50 Ohms không được thay đổi tần số phát quá 50 ... 70 Hz. Bây giờ, các bảng thu phải được lắp đặt trong vỏ (một trong các tùy chọn khả thi được hiển thị trong Hình 9) và nên tiến hành thiết lập toàn diện cho bộ thu. Thử nghiệm đầu tiên về hiệu suất của máy thu là tăng độ ồn ở đầu ra khi đặt điện áp dao động cục bộ tần số cao vào bộ trộn. Tiếng ồn sẽ xấp xỉ gấp đôi. Sau khi điều chỉnh một số đài phát thanh nghiệp dư, hãy chọn điện áp dao động cục bộ tối ưu (dựa trên âm lượng tối đa của nó). Cần lưu ý rằng việc điều chỉnh này khá quan trọng: ở mức thấp và cao, hệ số truyền của máy trộn giảm đáng kể. Giai đoạn cuối cùng là điều chỉnh mạch đầu vào 1-L1. Cầu chữ T đôi thường không cần điều chỉnh. Nếu hóa ra các hệ số truyền tương ứng với đáp ứng tần số tối đa khi bật và tắt cầu là khác nhau đáng kể thì nên chọn điện trở 1-R13. Việc thay đổi giá trị của điện trở này phần nào làm thay đổi tần số cộng hưởng và ở mức độ lớn hơn nhiều là hệ số truyền. Điều này không chỉ do sự thay đổi trong đáp ứng tần số của cầu T đôi mà còn do đặc tính tần số pha của nó.
Bẫy không khí cho côn trùng
01.05.2024 Mối đe dọa của rác vũ trụ đối với từ trường Trái đất
01.05.2024 Sự đông đặc của các chất số lượng lớn
30.04.2024
▪ Điều trị bệnh hen suyễn bằng sóng radio ▪ Kính thiên văn nhỏ gọn Xiaomi Star Trang Telescope ▪ Màn hình ba chiều cho thiết bị di động ▪ Chuyến bay vũ trụ kéo dài cuộc sống con người ▪ Chấm lượng tử - ngọn đèn của tương lai
▪ phần của trang web Vi điều khiển. Lựa chọn bài viết ▪ Điều Định luật thứ hai nhiệt động lực học. Lịch sử và bản chất của khám phá khoa học ▪ bài viết Robin Hood là ai? đáp án chi tiết ▪ bài Dược gừng. Truyền thuyết, canh tác, phương pháp áp dụng ▪ bài viết Máy thu FM đơn giản. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện
Trang chủ | Thư viện | bài viết | Sơ đồ trang web | Đánh giá trang web
www.diagram.com.ua |
Xem các bài viết khác razdela 
Tin tức khoa học công nghệ, điện tử mới nhất:
Tất cả các ngôn ngữ của trang này