Mục 2. Thoát nước điện

Đường dây dẫn điện trên không có điện áp trên 1 kV. Sự chuyển đổi lớn

Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện / Quy tắc lắp đặt hệ thống điện (PUE)

Bình luận bài viết

2.5.150. Phần chuyển tiếp lớn nên được giới hạn bởi các giá đỡ cuối (thiết bị đầu cuối ở dạng neo bê tông, v.v.), tách phần chuyển tiếp lớn thành một phần độc lập của đường dây trên không, cường độ và độ ổn định của nó không phụ thuộc vào ảnh hưởng của các phần liền kề của đường dây trên không.

2.5.151. Tùy thuộc vào loại buộc dây, các giá đỡ được lắp đặt giữa các giá đỡ (thiết bị) đầu cuối (K) có thể là:

1) trung gian (P) - với việc buộc chặt tất cả các dây trên giá đỡ bằng cách sử dụng chất cách điện hỗ trợ vòng hoa;

2) neo (A) - với việc buộc chặt tất cả các dây trên giá đỡ bằng cách sử dụng dây căng của chất cách điện;

3) kết hợp (PA) - với việc buộc dây hỗn hợp trên giá đỡ bằng cách sử dụng cả dây đỡ và dây căng của chất cách điện.

2.5.152. Các gối tựa chuyển tiếp giới hạn nhịp của nút giao phải được neo đầu. Cho phép sử dụng các giá đỡ trung gian và giá đỡ neo trọng lượng nhẹ để chuyển tiếp bằng dây thép-nhôm hoặc dây từ hợp kim nhôm được xử lý nhiệt với lõi thép có tiết diện nhôm cho cả hai loại dây từ 120 mm2 trở lên, hoặc dây thép loại TK làm dây có tiết diện dây từ 50 mm2 trở lên. Trong trường hợp này, số lượng gối đỡ trung gian giữa các gối đỡ cuối phải tuân theo các yêu cầu của 2.5.153.

2.5.153. Tuỳ điều kiện cụ thể có thể áp dụng các sơ đồ chuyển tiếp sau:

1) nhịp đơn trên đầu hỗ trợ K-K;

2) hai nhịp với các giá đỡ K-P-K, K-PA-K;

3) ba nhịp với các giá đỡ K-P-P-K, K-PA-PA-K;

4) bốn nhịp với các giá đỡ K-P-P-P-K, K-PA-PA-PA-K (chỉ dành cho độ dày tường băng tiêu chuẩn từ 15 mm trở xuống và chiều dài của các nhịp chuyển tiếp không quá 1100 m);

5) nhiều nhịp với hỗ trợ K-A ... A-K;

6) khi sử dụng các hỗ trợ P hoặc PA, quá trình chuyển đổi phải được chia bởi các hỗ trợ A thành các phần với số lượng hỗ trợ P hoặc PA trong mỗi phần không quá hai, tức là K-P-P-A ... A-P-P-K, K-PA-PA-A ... A-PA-PA-K (hoặc không quá ba theo khoản 4).

2.5.154. Áp lực gió lên dây và cáp của các lối đi lớn qua không gian nước được xác định theo 2.5.44, nhưng có tính đến các yêu cầu bổ sung sau.

1. Đối với chuyển tiếp gồm một nhịp, chiều cao của trọng tâm rút gọn của dây hoặc cáp được xác định theo công thức

trong đó hav1, hav2 - chiều cao của cáp hoặc chiều cao trung bình của dây dẫn đến chất cách điện trên các giá đỡ băng qua, được đo từ mực nước thấp của sông, đường chân trời thông thường của eo biển, kênh, hồ chứa và đối với các hẻm núi băng qua , khe núi và các chướng ngại vật khác - từ điểm đánh dấu mặt đất tại vị trí lắp đặt giá đỡ , m;

f - độ võng của dây hoặc cáp ở nhiệt độ cao nhất ở giữa nhịp, m

2. Đối với đoạn chuyển tiếp gồm nhiều nhịp, áp lực gió tác dụng lên dây hoặc cáp được xác định theo chiều cao hpr tương ứng với chiều cao trung bình gia quyền của các trọng tâm rút gọn của dây hoặc cáp trong tất cả các nhịp và được tính theo công thức

trong đó hpr1, hpr2, ..., hprn là chiều cao của trọng tâm giảm của dây hoặc cáp so với mực nước thấp của sông, đường chân trời bình thường của eo biển, kênh, hồ chứa trong mỗi nhịp và để vượt qua các hẻm núi, khe núi và các chướng ngại vật khác - trên giá trị trung bình số học của các điểm đánh dấu mặt đất tại các vị trí lắp đặt giá đỡ, m.

Đồng thời, nếu vùng nước giao nhau có bờ cao, không ngập lụt, trên đó có cả giá đỡ chuyển tiếp và giá đỡ liền kề, thì chiều cao của trọng tâm giảm trong nhịp liền kề với nhịp chuyển tiếp được tính từ mặt đất trong nhịp này;

l1, l2,…, ln là độ dài của các nhịp được bao gồm trong quá trình chuyển đổi, m.

Không được phép giảm áp lực gió quy định lên dây, cáp và kết cấu đỡ của các đường ngang lớn xây dựng ở những nơi được bảo vệ khỏi gió ngang.

2.5.155. Quá trình chuyển đổi có thể được thực hiện đơn sợi và kép.

Nên thực hiện giao cắt hai mạch ở các khu vực đông dân cư, trong các khu vực phát triển công nghiệp, cũng như nếu cần thực hiện chuyển tiếp lần thứ hai trong tương lai ở các khu vực không có người ở hoặc khó tiếp cận.

2.5.156. Trên các chuyển tiếp mạch đơn cho đường dây trên không từ 330 kV trở xuống, nên sử dụng cách sắp xếp các pha theo hình tam giác, cho phép sắp xếp các pha theo chiều ngang; đối với các đường dây trên không 500-750 kV, theo quy định, nên sử dụng cách bố trí các pha theo chiều ngang.

2.5.157. Trên các chuyển tiếp mạch kép của đường dây trên không lên đến 330 kV, nên bố trí dây thành ba tầng, cũng cho phép bố trí dây thành hai tầng. Trên các điểm giao cắt mạch kép của đường dây trên không 500 kV, nên sử dụng các giá đỡ kiểu neo với việc bố trí dây dẫn theo một (ngang) hoặc hai tầng.

2.5.158. Khoảng cách giữa các dây, cũng như giữa các dây và cáp từ các điều kiện làm việc trong nhịp phải được chọn theo 2.5.88 - 2.5.92, có tính đến các yêu cầu bổ sung:

1) giá trị của hệ số Kg trong bảng. 2.5.13 cần tăng thêm: 0,2 - với tỷ lệ tải trọng Рg.p / PI trong khoảng từ 2 đến 6,99; 0,4 - với tỷ lệ tải Рg.p / PI bằng 7 trở lên;

2) khoảng cách giữa các pha gần nhất của đường dây trên không mạch đơn và mạch kép cũng phải đáp ứng các yêu cầu của 2.5.159, 2.5.160.

2.5.159. Để đảm bảo hoạt động bình thường của dây trong một nhịp ở bất kỳ khu vực nào dọc theo điệu nhảy của dây, khi chúng được đặt ở các tầng khác nhau, khoảng cách giữa các tầng liền kề của các giá đỡ chuyển tiếp trung gian có chiều cao hơn 50 m và độ dịch chuyển ngang phải là:

2.5.160. Trên các giá đỡ mạch kép, khoảng cách giữa các trục của các pha của các mạch khác nhau ít nhất phải như sau:

2.5.161. Tại các điểm giao cắt có nhịp vượt quá nhịp của đường chính không quá 1,5 lần, nên kiểm tra tính khả thi của việc sử dụng dây cùng nhãn hiệu như trên đường chính. Tại các đường dây trên không đến 110 kV, nên kiểm tra tính khả thi của việc sử dụng dây thép làm dây dẫn, nếu tính toán điện của dây dẫn cho phép.

Khi chuyển tiếp với các pha phân chia, nên xem xét các pha có số lượng dây nhỏ hơn có tiết diện lớn với việc kiểm tra dây có nóng không.

2.5.162. Nên sử dụng cáp thép và dây nhôm-thép theo 2.5.79 làm cáp chống sét.

Trong trường hợp sử dụng cáp chống sét để tổ chức các kênh liên lạc tần số cao, nên sử dụng dây hợp kim nhôm được xử lý nhiệt có lõi thép và dây nhôm thép làm cáp, cũng như cáp có cáp quang tích hợp.

2.5.163. Các dây và cáp đơn và tách rời phải được bảo vệ khỏi rung động bằng cách lắp đặt ở mỗi bên của nhịp chuyển tiếp dài tới 500 m - một bộ giảm rung trên mỗi dây và cáp và dài từ 500 đến 1500 m - ít nhất hai loại bộ giảm rung khác nhau trên mỗi dây và cáp.

Bảo vệ chống rung cho dây và cáp trong các nhịp có chiều dài lớn hơn 1500 m, cũng như không phụ thuộc vào chiều dài của nhịp đối với dây có đường kính lớn hơn 38 mm và dây có lực căng ở nhiệt độ trung bình hàng năm lớn hơn 180 kN , phải được tiến hành theo một dự án đặc biệt.

2.5.164. Theo quy định, nên sử dụng chất cách điện bằng thủy tinh khi chuyển tiếp đường dây trên không.

2.5.165. Số lượng chất cách điện trong vòng hoa của các giá đỡ chuyển tiếp được xác định theo Ch. 1.9.

2.5.166. Các vòng hoa hỗ trợ và căng của chất cách điện phải được cung cấp ít nhất hai chuỗi có dây buộc riêng biệt với giá đỡ. Vòng hoa căng đa chuỗi phải được gắn vào giá đỡ ít nhất tại hai điểm.

2.5.167. Thiết kế vòng hoa của chất cách điện pha tách và việc gắn chặt chúng vào giá đỡ, nếu có thể, đảm bảo lắp đặt và tháo dỡ riêng biệt từng dây có trong pha tách.

2.5.168. Để buộc chặt dây và cáp vào dây cách điện trên các giá đỡ chuyển tiếp, nên sử dụng kẹp hỗ trợ mù hoặc thiết bị hỗ trợ có thiết kế đặc biệt (giá treo con lăn).

2.5.169. Khi thực hiện bảo vệ chuyển tiếp đường dây trên không 110-750 kV khỏi sét đánh, cần tuân thủ các hướng dẫn sau:

1) tất cả các đường giao nhau phải được bảo vệ khỏi sét đánh trực tiếp bằng cáp;

2) số lượng cáp ít nhất phải là hai với góc bảo vệ so với các dây ngoài cùng không quá 20º.

Khi quá trình chuyển đổi nằm ngoài chiều dài của cách tiếp cận được bảo vệ của đường dây trên không đến thiết bị đóng cắt và trạm biến áp với mức bảo vệ tăng lên ở các khu vực trên băng III trở lên, cũng như ở các khu vực có dây nhảy thường xuyên và dữ dội, cho phép góc bảo vệ lên tới 30º;

3) nên lắp đặt các thiết bị bảo vệ (2.5.119) tại các điểm giao nhau có nhịp dài hơn 1000 m hoặc có chiều cao tháp cao hơn 100 m;

4) độ dịch chuyển ngang của cáp so với tâm của pha cực trị tối thiểu phải là: 1,5 m - đối với đường dây trên không 110 kV; 2 m - đối với đường dây trên không 150 kV; 2,5 m - đối với đường dây trên không 220 kV; 3,5 m - đối với đường dây trên không 330 kV và 4 m - đối với đường dây trên không 500-750 kV;

5) việc lựa chọn khoảng cách giữa các cáp được thực hiện theo 2.5.93 và 2.5.120 trang 4.

2.5.170. Việc buộc dây cáp trên tất cả các giá đỡ của quá trình chuyển đổi phải được thực hiện bằng cách sử dụng chất cách điện có tải trọng cơ học phá hủy ít nhất là 120 kN.

Để giảm tổn thất điện năng trong việc buộc cáp cách điện, ít nhất phải có hai dây cách điện. Số lượng của chúng được xác định có tính đến khả năng tiếp cận địa hình và chiều cao của các giá đỡ.

Khi sử dụng cáp để bố trí các kênh liên lạc tần số cao hoặc để làm tan băng, số lượng chất cách điện được xác định bởi các điều kiện đảm bảo độ tin cậy của các kênh liên lạc hoặc các điều kiện đảm bảo tan băng phải được tăng lên gấp đôi.

Các chất cách điện mà cáp được treo trên đó phải được đặt song song với khe hở tia lửa điện, kích thước của nó được chọn theo 2.5.122, không tính đến việc lắp đặt các chất cách điện bổ sung.

2.5.171. Không yêu cầu treo cáp chống sét để bảo vệ chuyển tiếp đường dây trên không từ 35 kV trở xuống. Các thiết bị bảo vệ phải được cài đặt trên các giá đỡ chuyển tiếp. Kích thước của IP khi sử dụng chúng làm thiết bị bảo vệ nên được thực hiện theo Ch. 4.2. Với sự gia tăng số lượng chất cách điện do chiều cao của giá đỡ, cường độ điện của IP phải được phối hợp với cường độ điện của các vòng hoa.

2.5.172. Để đảm bảo sự di chuyển an toàn của nhân viên dịch vụ dọc theo các chiều ngang của tháp chuyển tiếp có chiều cao hơn 50 m với các pha ở các tầng khác nhau, khoảng cách cách điện nhỏ nhất cho phép trong không khí từ phần mang dòng điện đến các bộ phận nối đất của tháp tối thiểu phải là: 3,3 m - đối với đường dây trên không lên đến 110 kV; 3,8 m - đối với đường dây trên không 150 kV; 4,3 m - đối với đường dây trên không 220 kV; 5,3 m - đối với đường dây trên không 330 kV; 6,3 m - đối với đường dây trên không 500 kV; 7,6 m - đối với đường dây trên không 750 kV.

2.5.173. Điện trở của các thiết bị nối đất của các giá đỡ phải được chọn theo Bảng. 2.5.19 và 2.5.129.

Điện trở của thiết bị nối đất của các giá đỡ có thiết bị bảo vệ không được quá 10 ohms với điện trở suất của đất không cao hơn 1000 ohm m và không quá 15 ohms với điện trở cụ thể cao hơn.

2.5.174. Khi thiết kế các giao cắt qua các vùng nước, cần thực hiện các tính toán sau cho chế độ thủy văn của vùng ngập lũ sông:

1) tính toán thủy văn thiết lập mực nước ước tính, mức độ băng trôi, sự phân bố lưu lượng nước giữa kênh và vùng ngập lũ và tốc độ dòng nước trong kênh và vùng ngập lũ;

2) tính toán kênh, thiết lập kích thước của việc mở chuyển tiếp và độ sâu sau khi xói mòn tại các giá đỡ chuyển tiếp;

3) tính toán thủy lực, đặt mực nước trước khi vượt, đập và kè định hướng bằng tia nước, chiều cao của sóng trên vùng đồng bằng ngập lũ;

4) tính toán tải trọng trên nền móng nằm trong kênh và vùng ngập lũ của sông, có tính đến tác động của áp suất băng và tàu hàng rời.

Chiều cao của nền móng của các giá đỡ nằm trong kênh và vùng ngập lũ của sông phải vượt quá mức băng trôi 0,5 m.

Độ sâu của nền móng của các giá đỡ giao cắt nông và sâu với khả năng xói mòn đất nên ít nhất là 2,5 m (tính từ vết đất sau khi xói mòn). Độ sâu nhúng cọc vào lòng đất bằng móng cọc phải ít nhất là 4 m tính từ mức xói mòn.

2.5.175. Các hỗ trợ trung gian và kết hợp (P và PA) với dây buộc bằng cách sử dụng các vòng hoa hỗ trợ cách điện phải được tính toán ở chế độ khẩn cấp theo nhóm trạng thái giới hạn đầu tiên cho các điều kiện sau:

1) một dây hoặc tất cả các dây của một pha của một nhịp bị đứt, các dây không bị đứt (giá đỡ xích đơn);

2) dây của hai pha của một nhịp bị đứt, cáp không bị đứt (giá đỡ mạch kép cũng như giá đỡ mạch đơn bằng dây nhôm thép và dây làm bằng hợp kim nhôm đã qua xử lý nhiệt có lõi thép có tiết diện nhôm cho cả hai loại dây lên đến 150 mm2);

3) một sợi cáp của một nhịp bị đứt (khi cáp bị đứt, tất cả các bộ phận của nó đều bị đứt), các dây không phân biệt cấp và tiết diện đều không bị đứt.

Trong tính toán hỗ trợ, tải trọng tĩnh ngang tính toán từ dây được lấy bằng:

a) với pha không tách rời và cố định nó bằng kẹp mù - giảm lực căng xảy ra khi pha bị đứt. Trong trường hợp này, sự kết hợp của các điều kiện được chấp nhận theo 2.5.72 trang 3.

Với một pha tách và buộc nó trong kẹp mù, các giá trị cho các pha không tách được nhân với các hệ số bổ sung: 0,8 - khi tách thành 2 dây; 0,7 - cho ba dây; 0,6 - cho bốn dây và 0,5 - cho năm dây trở lên;

b) với các pha không phân chia và phân chia của dây và việc buộc chúng trong một thiết bị hỗ trợ có thiết kế đặc biệt - tải có điều kiện bằng 25 kN với một dây trong pha; 40 kN với hai dây cùng pha; 60 kN với ba dây trở lên cùng pha.

Tải trọng thiết kế từ cáp cố định trong kẹp mù được giả định bằng với lực căng ngang thiết kế tối đa của cáp dưới sự kết hợp của các điều kiện quy định trong 2.5.72, khoản 3.

Trong trường hợp này, đối với cáp được chia thành hai thành phần, lực căng phải được nhân với 0,8.

Tải trọng thiết kế từ cáp, được cố định trong thiết bị hỗ trợ có thiết kế đặc biệt, được giả định là 40 kN. Tải trọng được áp dụng tại các điểm gắn dây của các pha đó hoặc cáp đó, tại điểm đứt của các lực trong các phần tử tính toán là lớn nhất.

2.5.176. Các giá đỡ kiểu neo phải được tính toán ở chế độ khẩn cấp theo nhóm trạng thái giới hạn đầu tiên đối với sự đứt gãy của các pha đó hoặc cáp đó, tại điểm đứt gãy mà lực trong các phần tử đang xét là lớn nhất. Việc tính toán được thực hiện với các điều kiện sau:

1) dây hoặc dây của một pha của một nhịp bị đứt, cáp không bị đứt (giá đỡ xích đơn bằng dây thép-nhôm và dây làm bằng hợp kim nhôm đã qua xử lý nhiệt có lõi thép có tiết diện bằng nhôm cho cả hai loại dây từ 185 mm2 trở lên, cũng như với dây thép loại TK của tất cả các phần được sử dụng làm dây);

2) dây của hai pha của một nhịp bị đứt, cáp không bị đứt (giá đỡ mạch kép, cũng như giá đỡ mạch đơn bằng dây nhôm thép và dây từ hợp kim nhôm đã qua xử lý nhiệt có lõi thép có tiết diện nhôm cho cả hai loại dây lên đến 150 mm2);

3) một sợi cáp của một nhịp bị đứt (khi cáp bị đứt, tất cả các bộ phận của nó đều bị đứt), các dây không phân biệt cấp và tiết diện đều không bị đứt.

Tải trọng thiết kế từ dây và cáp được lấy bằng lực căng ngang tính toán tối đa của dây hoặc cáp trong sự kết hợp của các điều kiện theo đoạn 2.5.72. 2 và 3.

Khi xác định lực trong các phần tử đỡ, tải trọng có điều kiện hoặc lực căng không cân bằng xảy ra khi các dây hoặc cáp đó bị đứt, tại đó các lực này có giá trị lớn nhất, sẽ được tính đến.

2.5.177. Các trụ đỡ của đường giao cắt lớn phải có vạch đánh dấu ban ngày (sơn) và đèn tín hiệu theo 2.5.292.

Xem các bài viết khác razdela Quy tắc lắp đặt hệ thống điện (PUE).

Đọc và viết hữu ích bình luận về bài viết này.

<< Quay lại

Tin tức khoa học công nghệ, điện tử mới nhất:

Máy tỉa hoa trong vườn 02.05.2024

Trong nền nông nghiệp hiện đại, tiến bộ công nghệ đang phát triển nhằm nâng cao hiệu quả của quá trình chăm sóc cây trồng. Máy tỉa thưa hoa Florix cải tiến đã được giới thiệu tại Ý, được thiết kế để tối ưu hóa giai đoạn thu hoạch. Công cụ này được trang bị cánh tay di động, cho phép nó dễ dàng thích ứng với nhu cầu của khu vườn. Người vận hành có thể điều chỉnh tốc độ của các dây mỏng bằng cách điều khiển chúng từ cabin máy kéo bằng cần điều khiển. Cách tiếp cận này làm tăng đáng kể hiệu quả của quá trình tỉa thưa hoa, mang lại khả năng điều chỉnh riêng cho từng điều kiện cụ thể của khu vườn, cũng như sự đa dạng và loại trái cây được trồng trong đó. Sau hai năm thử nghiệm máy Florix trên nhiều loại trái cây khác nhau, kết quả rất đáng khích lệ. Những nông dân như Filiberto Montanari, người đã sử dụng máy Florix trong vài năm, đã báo cáo rằng thời gian và công sức cần thiết để tỉa hoa đã giảm đáng kể. ... >>

Kính hiển vi hồng ngoại tiên tiến 02.05.2024

Kính hiển vi đóng vai trò quan trọng trong nghiên cứu khoa học, cho phép các nhà khoa học đi sâu vào các cấu trúc và quá trình mà mắt thường không nhìn thấy được. Tuy nhiên, các phương pháp kính hiển vi khác nhau đều có những hạn chế, trong đó có hạn chế về độ phân giải khi sử dụng dải hồng ngoại. Nhưng những thành tựu mới nhất của các nhà nghiên cứu Nhật Bản tại Đại học Tokyo đã mở ra những triển vọng mới cho việc nghiên cứu thế giới vi mô. Các nhà khoa học từ Đại học Tokyo vừa công bố một loại kính hiển vi mới sẽ cách mạng hóa khả năng của kính hiển vi hồng ngoại. Thiết bị tiên tiến này cho phép bạn nhìn thấy cấu trúc bên trong của vi khuẩn sống với độ rõ nét đáng kinh ngạc ở quy mô nanomet. Thông thường, kính hiển vi hồng ngoại trung bị hạn chế bởi độ phân giải thấp, nhưng sự phát triển mới nhất của các nhà nghiên cứu Nhật Bản đã khắc phục được những hạn chế này. Theo các nhà khoa học, kính hiển vi được phát triển cho phép tạo ra hình ảnh có độ phân giải lên tới 120 nanomet, cao gấp 30 lần độ phân giải của kính hiển vi truyền thống. ... >>

Bẫy không khí cho côn trùng 01.05.2024

Nông nghiệp là một trong những lĩnh vực quan trọng của nền kinh tế và kiểm soát dịch hại là một phần không thể thiếu trong quá trình này. Một nhóm các nhà khoa học từ Viện nghiên cứu khoai tây trung tâm-Hội đồng nghiên cứu nông nghiệp Ấn Độ (ICAR-CPRI), Shimla, đã đưa ra một giải pháp sáng tạo cho vấn đề này - bẫy không khí côn trùng chạy bằng năng lượng gió. Thiết bị này giải quyết những thiếu sót của các phương pháp kiểm soát sinh vật gây hại truyền thống bằng cách cung cấp dữ liệu về số lượng côn trùng theo thời gian thực. Bẫy được cung cấp năng lượng hoàn toàn bằng năng lượng gió, khiến nó trở thành một giải pháp thân thiện với môi trường và không cần điện. Thiết kế độc đáo của nó cho phép giám sát cả côn trùng có hại và có ích, cung cấp cái nhìn tổng quan đầy đủ về quần thể ở bất kỳ khu vực nông nghiệp nào. Kapil cho biết: “Bằng cách đánh giá các loài gây hại mục tiêu vào đúng thời điểm, chúng tôi có thể thực hiện các biện pháp cần thiết để kiểm soát cả sâu bệnh và dịch bệnh”. ... >>

Tin tức ngẫu nhiên từ Kho lưu trữ Vi khuẩn và mùi vị của rượu 01.06.2009 Những người sành rượu và sành rượu đều biết hiện tượng dư vị, khi 20 - 30 giây sau khi nhấp một ngụm rượu, một bóng vị mới xuất hiện, điều này không có trong khi rượu vẫn còn trong miệng. Nhà vi sinh vật học người Thụy Sĩ Christian Starkenmann tuyên bố rằng vi khuẩn kỵ khí Fusobacterium nucleatum, sống trong khoang miệng, là nguyên nhân tạo ra dư vị. Trong nửa phút, nó chuyển đổi một số hợp chất lưu huỳnh không vị và không mùi trong rượu thành các hợp chất dễ bay hơi, có mùi và có vị.

Tin tức thú vị khác:

▪ Điện thoại di động là người bạn của khách du lịch

▪ Thiết bị chống lại các loài gặm nhấm và côn trùng trong nước

▪ Mắt thay vì màn hình

▪ Thẻ nhớ microSD 1,5TB

▪ Gen chịu trách nhiệm quang hợp có thể tăng năng suất cây trồng

Nguồn cấp tin tức khoa học và công nghệ, điện tử mới

Tài liệu thú vị của Thư viện kỹ thuật miễn phí:

▪ phần của trang web Radio Control. Lựa chọn bài viết

▪ bài viết Thi hành không thể được tha thứ. biểu hiện phổ biến

▪ bài viết Cây nào mạnh nhất? đáp án chi tiết

▪ bài viết quả hồng nhật bản. Truyền thuyết, canh tác, phương pháp áp dụng

▪ bài viết Máy đo tần số LF trên mạch tích hợp. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện

▪ bài Oxi-khử. kinh nghiệm hóa học

Để lại bình luận của bạn về bài viết này:

Tất cả các ngôn ngữ của trang này

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Trang chủ | Thư viện | bài viết | Sơ đồ trang web | Đánh giá trang web

www.diagram.com.ua
2000-2024