|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
ENCYCLOPEDIA VỀ ĐIỆN TỬ TRUYỀN THANH VÀ KỸ THUẬT ĐIỆN Hiện đại hóa bộ phận đánh lửa. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện
Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện / Ô tô. Đánh lửa Nhiều năm hoạt động trên ô tô trong và ngoài nước của bộ đánh lửa điện tử, được lắp ráp theo bài viết của Yu.Sverchkov [1] với những cải tiến do G. Karasev đề xuất [2], cho thấy những cải tiến này cùng với những phẩm chất tích cực (tăng thời gian đánh lửa , ví dụ), dẫn đến lỗi đánh lửa ở tốc độ trục khuỷu từ 3000 phút-1 trở lên. Hơn nữa, hóa ra rất khó để loại bỏ hoàn toàn những lỗi này, ngay cả khi các khuyến nghị đưa ra trong [3] được tuân thủ nghiêm ngặt. Ở giai đoạn thiết lập thiết bị, người ta nhận thấy rằng sự xuất hiện của nửa sóng điện áp trên cực “K” của cuộn dây đánh lửa sau khi đóng diode VD5 (ký hiệu của các phần tử sau đây tương ứng với sơ đồ trong Hình. 1 trong [2]) cực kỳ không ổn định. Các đặc tính của nửa sóng này không chỉ phụ thuộc nhiều vào các giá trị của tụ điện C2 và điện trở R4, mà còn phụ thuộc vào điện áp nguồn và thậm chí còn phụ thuộc nhiều hơn vào độ rộng của khe hở tia lửa điện.
Sau khi lắp đặt thiết bị trên xe, đã điều chỉnh và vận hành trên giá đỡ mà không gặp sự cố trong dải tần số của bộ tạo xung là 10 ... . Sự kết hợp khác nhau giữa các giá trị điện dung của tụ điện C200 (từ 3 đến 14 μF) và điện trở của điện trở R7 (từ 2 đến 0,01 Ohms), thậm chí cả việc lựa chọn trinistor VS0,047 cho dòng điện điều khiển cũng không giúp được gì. Lỗi hoàn toàn biến mất khi giá trị của điện trở R4 trên 1,5 kOhm và tụ điện C2 là 0,01 μF, tức là với tia lửa điện một chu kỳ theo sơ đồ khối của Yu. Trong vài năm, thiết bị hoạt động hoàn hảo với mạch mở rộng tia lửa C2R3R4VD6 đã bị loại bỏ. Phân tích các biểu đồ dao động của điện áp ở cực "K" của cuộn dây đánh lửa, thu được trên bộ phận đánh lửa được lắp trong ô tô với mạch mở rộng tia lửa điện, ở các tần số đánh lửa khác nhau, dẫn đến kết luận rằng nguyên nhân gây ra lỗi đánh lửa nằm ở chỗ trong sự không ổn định của tốc độ tăng nửa sóng điện áp trên tụ điện C3, điều này xảy ra sau khi đóng diode VD5. Do đó, chúng ta phải thừa nhận rằng phương pháp tăng thời lượng phóng tia lửa điện bằng bộ tụ điện trinistor bằng cách đặt một xung mở lặp lại vào điện cực điều khiển của trinistor, được hình thành bởi điện áp dư trên tụ điện lưu trữ, là không phù hợp đối với sử dụng thực tế trong một chiếc xe hơi. Có thể thực hiện ý tưởng tăng thời gian phóng tia lửa điện trong bộ đánh lửa tụ điện [1] do sử dụng bóng bán dẫn tổng hợp mạnh KT898A thay vì trinistor, được thiết kế đặc biệt cho hệ thống đánh lửa ô tô. Sơ đồ của đơn vị được nâng cấp được hiển thị ở đây trong Hình 1 (sau đây, các ký hiệu của các phần tử tương ứng với sơ đồ này). Mạch điều khiển phóng điện của tụ điện C2 được đơn giản hóa đáng kể so với [2]. Hằng số thời gian sạc của tụ điện điều khiển C3 được xác định bởi các giá trị của các phần tử C3 và R3 và điện trở của diode VD7, và sự phóng điện - bởi C3 và R4, VD6 và điện trở của đường giao nhau bộ phát của bóng bán dẫn VT2. Dòng cơ sở của bóng bán dẫn VT2 phụ thuộc vào điện áp trên tụ điện C3, điện trở của diode VD6, điện trở R4 và điện áp nguồn, cho phép thiết lập thiết bị trong điều kiện băng ghế dự bị. Để điều chỉnh, thiết bị được kết nối với nguồn điện có thể điều chỉnh với điện áp lên đến 15 V và dòng tải 3 ... 5 A và với cuộn dây đánh lửa, khe hở tia lửa 7 mm được đặt giữa thiết bị đầu cuối trung tâm của nó. và thiết bị đầu cuối "B". Để chân 6 của đầu nối X1.1 kết nối đầu ra của bộ tạo xung hình chữ nhật với chu kỳ làm việc là 3 và khả năng chịu tải ít nhất là 0,5 A. Rất thuận tiện khi sử dụng bộ hiệu chỉnh chỉ số octan [4] với các thiết bị phụ trợ để điều chỉnh (bạn chỉ cần đóng biến trở R6 theo Hình 1 trong [4]. Trong thiết bị được điều chỉnh, thay vì điện trở không đổi R3, một biến có giá trị danh nghĩa là 2,2 kOhm được kết nối, đặt thanh trượt của nó ở vị trí điện trở tối đa. Bật nguồn điện cho điện áp 14 V và áp dụng các xung điều khiển có tần số từ 10 đến 200 Hz cho đầu vào, điều khiển hình dạng của điện áp ở đầu "K" của cuộn dây đánh lửa bằng máy hiện sóng - nó phải tương ứng với điện áp như trong Hình 2.
Nếu chỉ có thể nhìn thấy một chu kỳ dao động điện áp trên biểu đồ dao động, bằng cách xoay thanh trượt biến trở, thì chu kỳ thứ hai sẽ đạt được với ranh giới rõ ràng bắt buộc có thể nhìn thấy khi kết thúc đánh lửa. Sau đó giảm điện áp nguồn xuống 12 V và lặp lại thao tác trước đó. Sau đó, tiến hành kiểm tra điều khiển hoạt động ở tần số 10 ... 200 Hz ở điện áp nguồn 12 ... 14 V. Điện trở của phần đưa vào của biến trở được đo và điện trở không đổi của đánh giá gần nhất được hàn Thông thường, điện trở R3 nằm trong khoảng từ 200 đến 680 ohms. Trong một số trường hợp, có thể cần chọn tụ điện C3 trong phạm vi 1 ... 3,3 uF. Việc giảm hằng số thời gian sạc của tụ điện C3 do điện trở R3 không làm giảm khả năng bảo vệ của khối khỏi các xung "dội" của các tiếp điểm bộ ngắt, vì quá trình "dội" ngắn hơn thời gian trong đó dòng điện cơ sở của bóng bán dẫn VT2 đạt đến một giá trị đủ để mở nó. Khi sử dụng khối kết hợp với bộ hiệu chỉnh chỉ số octan [4; 5] nhiễu liên quan đến hiện tượng "nảy lên" thậm chí còn được triệt tiêu một cách đáng tin cậy hơn. Điện dung của tụ điện dự trữ C2 của bộ phận đánh lửa đã được tăng lên 2 microfarad để tăng thời gian xả của nó. Trong trường hợp này, khoảng thời gian của khoảng thời gian phóng điện đầu tiên là 0,4 ms. Để tụ điện có thời gian sạc trước chu kỳ đánh lửa tiếp theo, bộ chuyển đổi trong khối phải được buộc bằng cách tăng độ dày của bộ tấm của máy biến áp T1 lên 8 mm và khi thiết lập khối theo phương pháp của Yu. Sverchkov, bằng cách chọn điện trở R1, đạt được điện áp 150 ... 160 V trên tụ điện C2 (trong trường hợp này, tụ điện phải được nối song song với điện trở có điện trở 1,5 kOhm với công suất ít nhất 5 W). Trong phương án này, bộ chuyển đổi trong khối tiếp tục hoạt động đáng tin cậy trong hơn 6 năm. Điốt VD5 theo sơ đồ hình. 1 trong [2] bị loại khỏi khối; chức năng của nó được thực hiện bởi diode bảo vệ tích hợp của bóng bán dẫn VT2 của khối. Tụ C2 - MBGO, C3 - K53-1 hoặc K53-4, K53-14, K53-18; tụ nhôm không thể được sử dụng do dòng điện rò rỉ cao và độ tin cậy thấp. Bóng bán dẫn KT898A chỉ có thể được thay thế bằng KT897A, KT898A1 hoặc BU931Z, BU931ZR BU931ZPF1, BU941ZPF1 của nước ngoài. Đầu nối X1 bao gồm một miếng chèn ONP-ZG-52-V-AE và một ổ cắm ONP-ZG-52-R-AE. Khối được mô tả có thể được sử dụng trong các ô tô thuộc họ VAZ-2108 và VAZ-2109, khối này sẽ cần được kết nối với khối ở bên trái của đầu nối X1.1 theo sơ đồ trong Hình. 1 nút phù hợp, được lắp ráp theo sơ đồ trong hình. 3 (chữ thập đánh dấu điểm đứt dây chuyền). Nếu phải sử dụng bộ hiệu chỉnh chỉ số octan [5] cùng với bộ đánh lửa, thì các điện trở R1, R4 và tụ điện C1, C2 phải được loại trừ khỏi bộ phù hợp, điện trở R2 và điốt VD1 phải được đóng lại và đầu ra của bộ hiệu chỉnh chỉ số octan [5] (điện trở R7) nên được kết nối với nút VT1 của bóng bán dẫn cơ sở. Đi-ốt Zener D816A phải được thay thế bằng D815V, dây nguồn dương của bộ hiệu chỉnh phải được kết nối với chân 5 của đầu nối X1.1. Các tụ điện trong nút C1 - KM-5 (KM-6, K10-7, K10-17), C2 - K73-9 (K73-11). Khi sử dụng thiết bị trên các loại ô tô khác có bộ ngắt tiếp điểm, nên lắp đặt bộ ổn định điện áp tham số để cấp nguồn cho bộ hiệu chỉnh chỉ số octan, hình. 4.
Đầu ra của cầu dao tụ điện Spr bị ngắt kết nối và hàn vào chân 7 của ổ cắm X1.2. Bây giờ, để chuyển sang đánh lửa thông thường, chỉ cần cắm phích cắm X1.2 vào ổ cắm X1.3, trong đó các tiếp điểm 1,6,7 được kết nối với nhau (nó không được hiển thị trong sơ đồ ở Hình 1) . Để không xuất dây từ tụ cầu dao Spr sang ổ cắm X1.2 trong phích cắm X1.3, có thể cung cấp tụ điện C4 K73-11 có công suất 0,22 μF cho điện áp 400 V bằng cách kết nối nó nằm giữa các chân 1, 6, 7 và chân 2. Trong trường hợp này, tụ điện Spr chỉ được tháo dỡ. Sau khi thực hiện quá trình hiện đại hóa được chỉ định, thiết bị cung cấp khả năng đánh lửa liên tục trong hai giai đoạn với tổng thời gian đánh lửa ít nhất là 0,8 ms ở tốc độ trục khuỷu động cơ từ 30 đến 6000 phút-1 và thay đổi điện áp của mạng trên ô tô từ 12 đến 14 V. Động cơ bắt đầu hoạt động "nhẹ nhàng hơn", cải thiện tính năng động của xe. Khi điện áp cung cấp giảm xuống 6 V, thiết bị duy trì đánh lửa liên tục với một khoảng thời gian trong giới hạn quy định của tốc độ trục khuỷu và đánh lửa hai giai đoạn được duy trì ở tốc độ 1500 phút-1 khi giảm thời gian bật- điện áp bảng lên 8 V, giúp khởi động động cơ rất dễ dàng. Việc sử dụng bóng bán dẫn chuyển mạch thay vì trinistor trong thiết bị cũng giúp tăng năng lượng tia lửa do tụ điện lưu trữ phóng điện gần như hoàn toàn qua cuộn sơ cấp của cuộn dây đánh lửa, như trong các thiết bị đánh lửa tụ điện có tích trữ năng lượng xung. . Tùy chọn này trở nên khả thi do đơn vị của Yu.Sverchkov [1] không sợ đóng tụ điện lưu trữ C2. Việc thực hiện chất lượng quy định đạt được bằng cách bật diode VD8 song song với cuộn sơ cấp của cuộn dây đánh lửa (trong sơ đồ khối, nó được thể hiện bằng các đường đứt nét). Quá trình xả tụ điện dự trữ cho bộ phận đánh lửa với năng lượng tích trữ liên tục trong tụ điện là hơi bất thường. Khi đóng các tiếp điểm của bộ ngắt, tụ điện điều khiển C3 được tích điện và tại thời điểm chúng được mở ra, nó được kết nối bằng một bản dương thông qua điốt VD6 với đế của bóng bán dẫn VT2 và bằng một bản cực dương thông qua điốt VD4. điện trở R2 đến bộ phát. Transistor VT3 mở và vẫn mở miễn là dòng điện cơ bản của nó - dòng xả của tụ điện CXNUMX - vẫn đủ cho việc này. Tụ điện lưu trữ C2 được kết nối thông qua bóng bán dẫn VT2 với cuộn sơ cấp của cuộn dây đánh lửa và được xả trong quý đầu tiên của khoảng thời gian giống như trong khối [1]. Khi điện áp ở đầu "K" của cuộn dây đi qua 8, diode VD8 sẽ mở ra. Cường độ dòng điện trong mạch lúc này đạt cực đại. Điốt mở VD2 làm tắt tụ điện C2, được kết nối thông qua một bóng bán dẫn mở VTXNUMX với cuộn dây I, và do đó, tụ điện không được sạc lại, nó được xả hoàn toàn vào cuộn dây đánh lửa I và toàn bộ năng lượng của nó đi vào từ trường của nó. . Điốt mở VD8 duy trì dòng điện trong mạch được hình thành bởi nó và cuộn dây I, cũng như phóng tia lửa điện xảy ra trong quý đầu tiên của khoảng thời gian. Sau khi tất cả năng lượng dự trữ của cuộn dây được sử dụng hết, quá trình phóng tia lửa dừng lại. Cần lưu ý rằng trong trường hợp này, trái ngược với trường hợp quá trình phóng điện dao động của tụ điện C2, thời gian phóng điện không phụ thuộc vào trạng thái của bóng bán dẫn VT2 và chỉ được xác định bởi điện dung của tụ điện C2 và các đặc tính của cuộn dây đánh lửa. Do đó, bóng bán dẫn VT2 có thể đóng trước hoặc sau khi kết thúc quá trình phóng tia lửa điện, điều này làm giảm các yêu cầu về độ chính xác của việc điều chỉnh thiết bị. Chỉ cần điều chỉnh nó trên giá đỡ trong trường hợp xảy ra quá trình dao động, sau đó chỉ cần hàn diode VD8. Thuộc tính này của khối làm cho nó trở nên phổ biến. Ví dụ: nếu cần tăng nguồn bugi, thiết bị được sử dụng ở chế độ dao động, thời gian phóng tia lửa điện là 0,8 ms, khởi động động cơ tự tin trong mọi điều kiện. Và khi cần năng lượng tia lửa cao (yêu cầu tăng đối với mức độ độc hại của khí thải), thiết bị được sử dụng với quy trình phóng điện hiện tại bằng cách lắp đặt đi-ốt VD8. Sự phóng tia lửa điện trong quá trình thử nghiệm khối với diode có dạng dây màu xanh đỏ thẫm, giống như trong các hệ thống bóng bán dẫn. Để hiện đại hóa các khối đã được sản xuất [2], không cần thay đổi đáng kể. Bóng bán dẫn KT898A và điốt KD226V được đặt tự do trên bảng hiện có thay vì bộ ba VS1 và mạch mở rộng tia lửa C2R3R4VD6. Bóng bán dẫn hoàn toàn không cần tản nhiệt, vì thời lượng của xung dòng điện chạy qua nó ít hơn rất nhiều so với trong các hệ thống bóng bán dẫn. Sau khi hiện đại hóa, dòng xung do bộ đánh lửa tiêu thụ trong quá trình vận hành động cơ tăng lên đáng kể (khi động cơ dừng, dòng điện vẫn giữ nguyên - 0,3 ... 0,4 A). Do đó, nên kết nối tụ điện chặn oxit có công suất 4 uF để có điện áp ít nhất là 1 V giữa chân 22 của đầu nối X000 và dây chung. Tất nhiên, việc hiện đại hóa khối được mô tả [1] không làm cạn kiệt khả năng tăng thêm thời lượng và năng lượng của quá trình phóng tia lửa điện. Vì vậy, ví dụ, một phương pháp đã được thử nghiệm để kết nối cuộn sơ cấp của cuộn dây đánh lửa với nguồn điện ở cuối chu kỳ đánh lửa. Và mặc dù một khối như vậy hóa ra phức tạp hơn và theo đó, kém tin cậy hơn, nhưng nhìn chung, về các chỉ số này, nó vượt qua nhiều chỉ số khác được mô tả trong tạp chí. Một đoạn mạch của phiên bản cải tiến được hiển thị trong sơ đồ của Hình. 5 (đầu dò vẫn không thay đổi).
Sau khi mở các tiếp điểm của bộ ngắt, các quá trình xảy ra trong thiết bị trong quý đầu tiên của thời kỳ xả tụ điện lưu trữ C2 tương tự như các quy trình được mô tả ở trên (giai đoạn 1 trong Hình 6), tuy nhiên, ngoài ra, tụ điện C4 được sạc qua các điện trở R4, R5, mối nối bộ phát của bóng bán dẫn VT3. Dòng sạc của tụ điện này mở bóng bán dẫn VT3 và giữ nó ở trạng thái này trong một thời gian được xác định bởi các tham số của các phần tử của mạch sạc.
Sau khi điện áp ở cực "K" của cuộn dây đánh lửa đi qua 9 vào cuối quý đầu tiên của chu kỳ và vượt quá điện áp chuyển tiếp của điốt VD9, nó sẽ mở ra và cực "K" thông qua điốt VD3 và bóng bán dẫn VT2 sẽ được kết nối với dây chung. Một dòng điện từ nguồn điện sẽ chạy qua cuộn sơ cấp của cuộn dây đánh lửa, cộng với dòng xả của tụ điện C2 và duy trì quá trình phóng tia lửa điện (giai đoạn XNUMX). Hơn nữa, dòng điện cơ bản của bóng bán dẫn VT3 trở nên nhỏ đến mức bóng bán dẫn đóng lại, tắt cuộn sơ cấp của cuộn dây đánh lửa. Kết quả là sự gia tăng điện áp ở cực "K" - khoảng 200 V (pha 3 trong Hình.) - là đủ để đánh thủng khe hở tia lửa lần thứ hai, vì tại thời điểm này, quá trình phóng tia lửa điện vẫn chưa thực sự hoàn thành và sự cố thứ hai xảy ra trong môi trường chuẩn bị sẵn. Hơn nữa, quá trình phóng điện diễn ra như trong một hệ thống bóng bán dẫn (pha 4 trong Hình 6). Sau khi các tiếp điểm của cầu dao được đóng lại, tụ điện C4 nhanh chóng phóng điện qua điện trở R5 và điốt VD10, chuẩn bị cho chu kỳ phóng điện tiếp theo. Tổng thời gian phóng tia lửa điện trong thiết bị cải tiến là 2 ms và gần như không đổi trong dải tần số của bộ tạo xung từ 10 đến 200 Hz ở điện áp nguồn 14 V. Thành lập khối này không khó. Đầu tiên, họ sửa nó bằng cách tắt bóng bán dẫn VT3 theo cách tương tự như mô tả ở trên. Sau đó, bóng bán dẫn VT3 được kết nối, thay vì điện trở không đổi R5, một điện trở thay đổi 2,2 kOhm được kết nối và thanh trượt của nó được đặt ở vị trí có điện trở cao nhất. Bật nguồn điện và đặt điện áp thành 14 V. Bằng cách xoay thanh trượt biến trở, hình dạng của điện áp ở đầu “K” của cuộn dây đánh lửa khớp với hình. 6 trong dải tần của bộ tạo xung từ 10 đến 200 Hz, sau đó, thay vì một điện trở thay đổi, một hằng số của điện trở tương ứng được hàn (thường là từ 430 đến 1000 Ohms). Các thử nghiệm được thực hiện với cuộn dây đánh lửa B115 cho hệ thống tiếp điểm của xe GAZ-24 với một điện trở bổ sung đóng. Không cần phải sợ đóng điện trở này - cuộn dây sẽ không quá nóng, vì thời gian phóng tia lửa điện do thiết bị tạo ra trong mỗi chu kỳ nhỏ hơn thời gian cuộn dây có dòng điện khi các tiếp điểm của bộ ngắt được đóng trong một hệ thống đánh lửa truyền thống. Trong trường hợp sử dụng cuộn đánh lửa khác, điện dung tối ưu của tụ C3 và C4 có thể cần được làm rõ bằng thực nghiệm. Hiệu quả của nút trên bóng bán dẫn VT3 được đánh giá bằng cách tắt tụ điện C4 sau khi điều chỉnh. Tần số đánh lửa được đặt thành 200 Hz và chạm vào tụ điện C4 tại điểm tắt - âm thanh phóng tia lửa điện sẽ thay đổi và dây đánh lửa sẽ dày hơn một chút, với sự hình thành của một đám mây nhẹ khí bị ion hóa xung quanh nó, giống như tia lửa điện được tạo ra bởi các hệ thống bóng bán dẫn. Không có nguy cơ làm hỏng bóng bán dẫn VT3. Bóng bán dẫn VT3 phải được lắp trên thân khối, bôi trơn bề mặt tiếp giáp với nó bằng keo KPT-8 hoặc mỡ Litol-24. Nếu một bóng bán dẫn khác được sử dụng thay vì KT898A1 (hoặc BU931ZPF1), một miếng đệm mica cách điện sẽ phải được đặt bên dưới nó. Vẽ bảng mạch in của khối theo sơ đồ của hình. 1 được hiển thị trong hình. 7.
Bảng được thiết kế theo cách sao cho việc lắp ráp bất kỳ biến thể nào của bộ phận đánh lửa được mô tả trong bài viết trở nên dễ dàng nhất có thể. Điện trở R1 để dễ thiết lập bao gồm hai - R1.1 và R1.2. Thay vì điốt D220, bạn có thể sử dụng KD521A, KD521V, KD522B; thay vì D237V, KD209A-KD209V, KD221V, KD221G, KD226V-KD226D, KD275G là phù hợp và thay vì KD226V (VD8) - KD226G, KD226D, KD275G. Đối với bộ hiệu chỉnh chỉ số octan, phải cung cấp một khoản phí riêng. Máy biến áp T1 được lắp ráp trên mạch từ Ш16х8. Các tấm được lắp ráp từ đầu đến cuối, một dải sợi thủy tinh dày 0,2 mm được chèn vào khoảng trống. Cuộn dây I chứa 50 vòng dây PEV-2 0,55 (có thể dày hơn - lên tới 0,8), cuộn dây II - 70 vòng dây PEV-2 có đường kính 0,25 đến 0,35 mm, cuộn dây III - 420-450 vòng dây PEV-2 với đường kính từ 0,14 đến 0,25 mm. Hình ảnh của một trong các biến thể của bộ phận đánh lửa (không có vỏ bọc) được hiển thị trong hình. số 8.
Văn chương
Tác giả: E.Adigamov, Tashkent, Uzbekistan
Máy tỉa hoa trong vườn
02.05.2024 Kính hiển vi hồng ngoại tiên tiến
02.05.2024 Bẫy không khí cho côn trùng
01.05.2024
▪ Bộ thu điện không dây đa năng MAX77950 ▪ Màn hình OLED chuyên nghiệp LG UltraFine Display OLED Pro ▪ Thiết bị laser tạo ra các hạt có khối lượng âm
▪ phần của trang web Sự thật thú vị. Lựa chọn các bài viết ▪ Bài báo của Sherlock Holmes. biểu hiện phổ biến ▪ Văn hóa các nước phương Tây phát triển thế nào trong nửa đầu thế kỷ XX? Câu trả lời chi tiết ▪ bài Vườn mặn. Truyền thuyết, canh tác, phương pháp áp dụng ▪ bài viết Bộ chia điện video. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện
Trang chủ | Thư viện | bài viết | Sơ đồ trang web | Đánh giá trang web
www.diagram.com.ua |
Xem các bài viết khác razdela 
Tin tức khoa học công nghệ, điện tử mới nhất:
Tất cả các ngôn ngữ của trang này