|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
ENCYCLOPEDIA VỀ ĐIỆN TỬ TRUYỀN THANH VÀ KỸ THUẬT ĐIỆN Bộ đánh lửa đa tia được cải tiến. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện
Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện / Ô tô. Đánh lửa Bộ phận đánh lửa này có đặc điểm là hoạt động đáng tin cậy ở nhiệt độ môi trường thấp và pin đã xả một phần, điều này rất quan trọng để khởi động động cơ lạnh vào mùa đông, đặc biệt là ở các khu vực phía bắc nước Nga. Ngoài ra, thiết bị còn có khả năng chống ồn tốt hơn, dễ dàng setup và cho phép bạn điều chỉnh các thông số cơ bản. Cơ sở của thiết bị là bộ đánh lửa của G. Karasev, được biết đến rộng rãi với những người yêu thích radio và những người đam mê ô tô, được mô tả trong [1], vì vậy chỉ những bộ phận đã trải qua những thay đổi mới được xem xét chi tiết ở đây. Đầu tiên, những điều chỉnh nhỏ đã được thực hiện đối với bộ biến điện: một bộ chia điện áp R3R4 đã được thêm vào (xem sơ đồ trong Hình 1), tụ điện C1 với cực dương của nó được nối với điểm giữa của bộ chia và diode zener D817B (VD4) ) đã được thay thế bằng D817A với điện áp ổn định 56 V. Điều này giúp có thể đặt điện áp đầu ra của bộ chuyển đổi bằng cách chọn điện trở R3 chứ không phải điốt zener VD4 hoặc số vòng của cuộn thứ cấp của máy biến áp T1, như được đề xuất trong phần mô tả khối của Yu. Sverchkov [2] (nhân tiện, khối này đã được G. Karasev sử dụng làm khối ban đầu).
Bây giờ, khi sử dụng máy biến áp T1 theo thiết kế được trình bày trong [1], bằng cách thay đổi điện trở của điện trở R3 từ 30 thành 330 Ohms, bạn có thể đặt bất kỳ điện áp nào ở đầu ra của bộ chuyển đổi trong phạm vi 400...1 V. thêm một bộ chia điện áp, chế độ hoạt động của Transistor VT1 là dòng điện không đổi được giữ nguyên, điện trở của điện trở R560 được tăng lên XNUMX Ohms. Bộ tạo xung điều khiển việc mở thyristor VS1 đã được thiết kế lại hoàn toàn. Mặc dù thiết kế của bộ phận này đã trở nên phức tạp hơn và chi phí sản xuất của nó tăng lên, nhưng vẫn có thể cải thiện các đặc tính của bộ phận đánh lửa. Thiết bị bao gồm mạch phóng điện (điện trở R8, R9, diode zener VD9, tụ điện C6), công tắc dòng điện trên bóng bán dẫn VT2 và bộ chuyển đổi chia điện áp R12R13 với tụ điện lưu trữ C7. Diode VD8 ngăn tụ C6 sạc qua điện trở R8. Điện trở giới hạn dòng R11 cũng có thể được sử dụng để đo dòng thu của bóng bán dẫn VT2. Khi các tiếp điểm của cầu dao SF1 đóng, tụ điện C6 được tích điện từ mạng trên bo mạch thông qua điện trở R9 đến điện áp ổn định của diode zener VD9. Từ thời điểm tiếp điểm máy cắt mở, tụ điện C6 bắt đầu phóng điện qua tiếp điểm cực phát của Transistor VT2, diode VD8, tiếp điểm điều khiển của thyristor VS1 và điện trở R10. Transitor VT2 mở ra và xung phóng điện của tụ điện C7, được tích điện khoảng 18 V, được gửi đến điện cực điều khiển của thyristor. Thiết kế mạch của bộ phát xung điều khiển này không phải được chọn một cách tình cờ. Thực tế là khi nhiệt độ môi trường xung quanh giảm hay chính xác hơn là nhiệt độ của thân thyristor, dòng điện mở của thyristor sẽ tăng lên. Ví dụ, dòng mở của thyristor dòng KU202 tăng 20 lần khi nhiệt độ thay đổi từ +40 đến -1,5 o C. Đây thường là lý do tại sao một đơn vị làm việc liên tục trong mùa hè lại từ chối làm việc trong mùa đông. Các thí nghiệm cho thấy [3] rằng một xung có dòng điện 160 mA và thời lượng 10 μs là đủ để mở bất kỳ thyristor nào thuộc dòng KU202 ở nhiệt độ vỏ -40°C. Chính xác là những xung lực này được tạo ra bởi đơn vị đào tạo được mô tả. Điều này cho phép bạn từ bỏ việc lựa chọn mẫu SCR tốn kém và tốn kém ở nhiệt độ tối thiểu. Tất nhiên, nếu có thể chọn thyristor thì nên sử dụng nó, vì thyristor “nhạy cảm” cho phép sử dụng diode zener VD3 ở điện áp ổn định thấp hơn - điều này sẽ được thảo luận dưới đây. Việc sử dụng diode zener VD9 để hạn chế điện áp nạp của tụ C6 và cấp nguồn cho mạch thu của bóng bán dẫn VT2 từ bộ biến điện áp ổn định giúp ổn định mức xung điều khiển thyristor trong quá trình khởi động động cơ khi điện áp ắc quy dao động từ 7,5 đến 14,2 V. Việc giảm điện áp trên tụ C6 làm tăng khả năng chống ồn của toàn bộ bộ phát xung và bộ đánh lửa. Vấn đề này thường được coi là một vấn đề cấp ba và vô ích. Nếu có thể bỏ qua ảnh hưởng của nhiễu với các tiếp điểm mở của cầu dao, vì sự phóng tia lửa điện do nhiễu sẽ xảy ra trong xi lanh nơi xảy ra hiện tượng truyền lực, nên động cơ có thể bị trục trặc với các tiếp điểm đóng. Nhưng điện áp trên tụ C6 giảm đã dẫn đến hiện tượng bóng bán dẫn VT2, khi các tiếp điểm đóng, hóa ra có điện áp đóng bằng hiệu giữa điện áp của mạng trên bo mạch và điện áp trên tụ điện. Nói cách khác, để bóng bán dẫn VT2 mở và phát ra tia lửa điện thì mức nhiễu phải lớn hơn mức chênh lệch này; nếu không có diode zener thì điện áp trên tụ C6 bằng điện áp của mạng trên bo mạch. Nó theo sau: điện áp ổn định của diode zener VD9 càng thấp thì khả năng chống ồn của bộ phận đánh lửa càng cao. Tụ điện C4 và C5 được thiết kế để bảo vệ thêm thiết bị khỏi bị nhiễu trong mạng trên bo mạch. Điện trở R10 xác định dòng điện qua tiếp điểm máy cắt. Dòng điện để tự làm sạch các tiếp điểm này không được quá thấp. Nó thường được chọn trong phạm vi 0,1...0,2 A. Mạch tạo xung cho chế độ hoạt động đa tia lửa điện (điốt VD6, VD7, điện trở R5, R6, tụ C3) không thay đổi, ngoại trừ việc tăng điện trở của điện trở R6 lên 51 Ohms. Điều này được thực hiện nhằm cân bằng điện áp của xung đầu tiên của mạch “đa tia lửa” với các xung của tổ máy phát điện. Ở đây, thật thích hợp để tập trung vào quan điểm hiện tại về sự vô dụng và thậm chí có hại của chế độ đánh lửa nhiều tia lửa. Theo tôi, ý kiến này là sai lầm, vì trong suốt nhiều năm hoạt động của bộ đánh lửa đa tia lửa, không có gì khác ngoài việc khởi động động cơ dễ dàng, tăng công suất và hiệu suất động cơ cũng như giảm hàm lượng carbon monoxide trong khí thải đã được chú ý." Đối với việc tăng độ ăn mòn của bugi, thì, Với những ưu điểm của đánh lửa nhiều tia lửa, nên chấp nhận. Đánh lửa nhiều tia lửa chỉ có thể gây hại nếu tia lửa tiếp tục phát ra trong suốt thời gian các tiếp điểm của cầu dao mở [4]. Khi đó, thực sự có nguy cơ xảy ra tia lửa điện trong xi lanh động cơ nơi xảy ra hành trình nén. Khả năng này có thể phát sinh khi rôto bộ phân phối sau khi mở các tiếp điểm sẽ quay một góc lớn hơn 45 độ. Trong bộ phận đánh lửa được mô tả, tia lửa điện kéo dài khoảng 0,9 ms và thậm chí ở tốc độ tối đa, trục khuỷu động cơ dừng lại rất lâu trước khi thời điểm nguy hiểm xảy ra. Tuy nhiên, những người không chia sẻ quan điểm của tôi có thể chèn một công tắc vào mạch hở của diode VD7 của khối. Sau đó, sau khi khởi động động cơ và làm nóng máy, bằng cách mở mạch bằng công tắc, luôn có thể chuyển sang chế độ vận hành một tia lửa điện. Bộ đánh lửa sử dụng điện trở MLT-0,125 (R1, R3-R9, R11, R13), MLT-2 (R10), MLT-1 (R12); Điện trở R2 được tạo thành từ hai điện trở 18 Ohm 0,5 W. Tụ điện - MBM (C3), KM hoặc KLS (C5-C7), K50-6 (C4). Điốt KD102A có thể thay thế bằng KD102B, KD103A, KD103B. Thay vì KT603B, các bóng bán dẫn KT603A, KT608A hoặc bất kỳ dòng KT630 nào đều phù hợp. Máy biến áp T1 được lắp ráp trên lõi từ ShL8x16 với khe hở không từ tính là 0,25 mm ở mỗi khớp trong số ba khớp. Cuộn dây I chứa 50 vòng dây PEV-2 0,7, Cuộn dây II - 450 vòng và Cuộn dây III - 70 vòng dây PELSHO 0,17. Tất cả các bộ phận của bộ phận đánh lửa được đặt trong hộp kim loại bền có kích thước 130x100x50 mm. Bảng mạch và máy biến áp được gắn vào đế hộp, còn bóng bán dẫn VT1 và diode zener VD4 được gắn vào tường của nó, đóng vai trò như một bộ tản nhiệt cho chúng. Cầu chì FU1 được đặt trên khối hoặc ở nơi khác. Các bộ phận còn lại được gắn trên một bảng mạch in làm bằng tấm sợi thủy tinh dày 1,5 mm. Bản vẽ bảng được thể hiện trong hình. 2. Điều cần nhắc lại ở đây là việc thiết kế và lắp đặt thiết bị phải tuân thủ các điều kiện hoạt động khắc nghiệt - rung, sốc, độ ẩm cao, bắn nước, nhiên liệu và dầu, bụi, giới hạn nhiệt độ rộng.
Thiết lập thiết bị bằng máy hiện sóng với cuộn dây đánh lửa và bugi được kết nối. Thiết bị có thể được cấp nguồn từ bất kỳ nguồn DC nào có điện áp 8...15 V, có khả năng cung cấp dòng tải lên tới 2 A. Sẽ rất thuận tiện khi thay thế cầu dao bằng một phụ kiện tự chế, sơ đồ được thể hiện trong Hình. 3. Tín hiệu từ đầu ra của bất kỳ bộ tạo tần số âm thanh nào được cung cấp cho đầu vào của hộp giải mã và bộ thu của bóng bán dẫn VT1 được kết nối với tụ điện C6 của thiết bị để tạo xung điều khiển của bộ đánh lửa.
Với điện áp nguồn 14,2 V và tần số phóng điện 20 Hz, điện trở R3 được chọn trong khoảng từ 30 đến 3 Ohms (rất thuận tiện khi thay thế tạm thời điện trở R360 bằng một điện trở thay đổi) sao cho biên độ điện áp trên cuộn sơ cấp của cuộn dây đánh lửa nằm trong khoảng 380...7 V Sau đó kiểm tra biên độ điện áp răng cưa trên tụ C18. Nếu vượt quá 20...13 V thì cần làm rõ điện trở của điện trở RXNUMX. Đặt điện áp nguồn thành 8 V, đo độ sụt áp Uу tại điểm chuyển tiếp điều khiển của thyristor VS1 và độ sụt áp UR11 trên điện trở R11. Dòng điện xung mở thyristor được tính theo công thức Iu.imp \u11d UR11 / R7-Uu / RXNUMX. Nếu các tham số xung đo được không tương ứng với định mức - dòng điện 160 mA, thời lượng ít nhất 10 μs ở mức 0,7, hãy chọn diode zener VD9 sao cho điện áp ổn định của nó nằm trong khoảng 5,6...8 V và tụ điện C7 cho đến khi thời hạn cần thiết. Sau đó, điện áp cung cấp của thiết bị lại được đặt thành 14,2 V và hiệu suất của thiết bị được kiểm tra trên toàn bộ phạm vi hoạt động của tần số phát tia lửa điện, tức là từ 20 đến 200 Hz. Dòng xung mở giảm khi tần số tăng dần và mức giảm chỉ trở nên rõ rệt sau 100 Hz. Điều này xảy ra do tụ C6 và C7 không có thời gian để sạc đến mức đã đặt. Tiếp theo, tần số đánh lửa được tăng lên Fmax tối đa có thể, tại thời điểm đó bộ phận đánh lửa ngừng hoạt động. Thời gian bảo vệ chống xung dội lại của các tiếp điểm đóng được ước tính bằng công thức tз.др>1/2Fmax. Theo [4], thời gian này ít nhất phải là 0,2 ms. Thời gian bảo vệ được điều chỉnh bằng cách chọn điện trở R9. Với xếp hạng của các bộ phận được chỉ ra trong sơ đồ, các thông số của bộ đánh lửa ở tần số tia lửa điện là 20 Hz và sự thay đổi điện áp nguồn từ 8 đến 14,2 V phải như sau: biên độ điện áp ở đầu ra của bộ chuyển đổi - 360 ...380V; Dòng xung mở SCR - ít nhất 160 mA với thời lượng xung ít nhất 10 μs ở mức 0,7; thời gian bảo vệ chống lại các xung nảy tiếp xúc - ít nhất là 1 ms. Ở điện áp cung cấp 14,2 V và tần số phát ra tia lửa điện là 200 Hz, dòng điện của xung mở SCR giảm xuống còn 55 mA. Một bộ phận đánh lửa đã lắp ráp hoàn chỉnh được lắp dưới mui xe gần cuộn dây đánh lửa. Thiết bị được kết nối với hệ thống điện bằng bốn dây có chiều dài tối thiểu: hai dây đến cuộn dây đánh lửa, dây thứ ba đến vỏ và dây thứ tư đến cầu dao. Tụ điện ngắt phải được ngắt kết nối. Để nhanh chóng quay lại tùy chọn đánh lửa cũ trong trường hợp bộ phận điện tử bị hỏng, nên cung cấp một công tắc đặc biệt, chẳng hạn như được đề xuất trong [1]. Theo các chuyên gia, khi sử dụng hệ thống đánh lửa đa tia ở chế độ vận hành, người ta không nên kỳ vọng vào sự gia tăng công suất và hiệu suất của động cơ, hay hàm lượng carbon monoxide trong khí thải giảm. Đánh lửa đa tia chỉ có thể giúp khởi động động cơ dễ dàng hơn trong mùa lạnh. Vì vậy, việc lắp đặt một công tắc bật tắt trong mạch hở của diode VD7 của khối, theo đề xuất của tác giả, là điều nên làm. Văn chương
Tác giả: V. Yakovlev, Troitsk, khu vực Moscow
Máy tỉa hoa trong vườn
02.05.2024 Kính hiển vi hồng ngoại tiên tiến
02.05.2024 Bẫy không khí cho côn trùng
01.05.2024
▪ Điểm truy cập trần TP-Link EAP610 ▪ Tích lũy của thiên niên kỷ thứ ba ▪ Con chip tí hon điều khiển nhiều chùm tia laser
▪ phần của trang web Palindromes. Lựa chọn các bài viết ▪ bài báo Tìm người thông tắc. biểu hiện phổ biến ▪ Cuộc đấu tranh phục hưng nước Pháp vĩ đại đã diễn ra như thế nào? Câu trả lời chi tiết ▪ Bài báo xác nhận của tổ chức làm công tác bảo hộ lao động ▪ Bài viết Kéo dài tuổi thọ pin. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện ▪ Bài viết UMZCH với hiệu chỉnh quy nạp. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện
Trang chủ | Thư viện | bài viết | Sơ đồ trang web | Đánh giá trang web
www.diagram.com.ua |
Xem các bài viết khác razdela 
Tin tức khoa học công nghệ, điện tử mới nhất:
Tất cả các ngôn ngữ của trang này