|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
ENCYCLOPEDIA VỀ ĐIỆN TỬ TRUYỀN THANH VÀ KỸ THUẬT ĐIỆN Bộ thu phát YES-93. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện
Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện / Liên lạc vô tuyến dân dụng Các thông số cao do tác giả của bộ thu phát này công bố có thể bị một số độc giả cảm nhận với thái độ hoài nghi. Tuy nhiên, thiết kế mạch của bộ thu phát có lý do để hy vọng rằng những người lặp lại nó sẽ có được một thiết bị có thông số rất tốt. Có một lần, thử nghiệm trong các cuộc thi KB đối đầu với một tá rưỡi máy thu phát loại UW3DI tương tự, được sản xuất bởi những người nghiệp dư vô tuyến khác nhau, cho thấy rằng mức chênh lệch động lực của chúng lên tới 30 dB. Vì vậy, cuối cùng, phần lớn phụ thuộc vào kinh nghiệm của người phát thanh nghiệp dư và khả năng của anh ta. Chúng tôi mang đến cho độc giả sự chú ý của bộ thu phát được thiết kế để liên lạc bằng điện báo và điện thoại với điều chế băng tần đơn và băng tần nghiệp dư 1,9; 3,5; 7, 14, 21 và 28 MHz. Khi phát triển nó, nhiệm vụ là tạo ra một thiết bị hiện đại có đặc tính kỹ thuật cao, đồng thời có mạch tương đối đơn giản và cho phép sử dụng các thành phần vô tuyến được sử dụng rộng rãi. Theo tác giả, điều tốt nhất là các thiết bị phát thanh nghiệp dư đã được sử dụng cùng với các giải pháp mạch ban đầu. Kết quả là một thiết bị có các đặc tính kỹ thuật sau:
Một số đặc điểm nhất định, chẳng hạn như độ nhạy, dải động, có vẻ được đánh giá quá cao, tuy nhiên, chúng thực sự là như vậy. Để đo, chúng tôi đã sử dụng bộ tạo nhiễu trên đèn 2DZB (1, 2) và thiết bị “Dynamics” [1]. Thiết bị sau được sửa đổi để giảm mật độ phổ của nhiễu bên và loại bỏ sự xâm nhập của tín hiệu đầu ra đi qua bộ suy giảm . Bộ thu phát được chế tạo bằng cách sử dụng mạch có hai bộ chuyển đổi tần số. Việc lựa chọn tần số trung gian (5 MHz và 500 kHz) được quyết định bởi yêu cầu về việc dễ dàng thực hiện các đơn vị chọn lọc, đồng thời cung cấp độ chọn lọc thực tế đủ cao. Các đường truyền và tiếp nhận được kết hợp. Những cái phổ biến là bộ lọc thông dải (BPF), bộ tạo dải mịn (SVO), bộ trộn, bộ lọc thạch anh và cơ điện, và một khối bộ tạo tần số tham chiếu. Sơ đồ của bộ thu phát được thể hiện trong Hình 1, sơ đồ của các nút riêng lẻ của nó được hiển thị trong Hình. 2 - 16. Ở chế độ thu, tín hiệu từ đầu vào ăng-ten (giắc XW1) qua bộ suy hao A1 (xem Hình 2) và PDF Z2 ba mạch (bức tranh 3) với hệ số truyền 6 dB được cung cấp cho bộ trộn thứ nhất U1 (bức tranh 4), chế tạo trên các bóng bán dẫn U1-VT1, U1-VT7, U1-VT8 [4]. Bộ trộn như vậy có độ ồn thấp, hệ số truyền tương đối cao và triệt tiêu tín hiệu dao động cục bộ ở đầu ra khoảng 60 dB.Cuộn cảm U1-L5, có điện trở cao ở tần số hoạt động, được đưa vào mạch nguồn của bóng bán dẫn U1 -VT1 và tạo ra phản hồi tiêu cực sâu sắc. Đối với dòng điện xoay chiều, nó bị tắt bởi điện trở của kênh bán dẫn U1-VT7 (VT8). Điện áp dao động cục bộ đặt vào các cổng đầu tiên của các bóng bán dẫn này gây ra sự điều biến độ sâu phản hồi, tức là nó thay đổi độ dốc của đặc tính truyền mà không làm dịch chuyển điểm vận hành của bóng bán dẫn U1-VT1. Tất cả các bộ trộn thu phát đều sử dụng bóng bán dẫn KP350A làm công tắc, có đặc tính chuyển mạch tuyến tính tốt và cũng cho phép đưa AGC qua cổng thứ hai, điều này không làm giảm đặc tính động của bộ phận nhận. Hệ số truyền của bộ trộn là khoảng 1. Dải động của điều chế xuyên là ở mức 90...95 dB - đạt được bằng cách điều chỉnh chung bộ thu phát. Mức 100 dB trở lên chỉ có thể đạt được bằng cách điều chỉnh rất cẩn thận Mạch U1-L1C6C7 và U2-L1C2 (xem Hình 5), và không sử dụng lớp lót ferrite, cũng như bằng cách lựa chọn cẩn thận các phần tử mạch U1-R5VD1C1R3, điều này dường như đảm bảo “cân bằng” của bộ trộn. Điểm trung bình G1 (xem Hình 6) được chế tạo trên các bóng bán dẫn G1-VT1, G1-VT2 và U1-VT5, U1-VT6 và tạo ra các dao động trong các dải tần số được chỉ ra trong bảng. 1. Bảng 1
Để đơn giản hóa thiết bị này, chỉ có bốn rơle được sử dụng để chuyển đổi phạm vi, điều này đương nhiên dẫn đến việc kéo dài một số phạm vi không tối ưu. Để máy trộn hoạt động bình thường, tần số VFO trong khoảng 21 và 28 MHz phải cao gấp đôi. Vấn đề này được giải quyết bằng cách bật bóng bán dẫn thứ hai (L11-VT7) trong phạm vi được chỉ định, do đó bộ trộn được chuyển đổi thường xuyên gấp đôi, tương đương với việc tăng gấp đôi tần số của VFO. Bạn có thể đọc thêm về điều này trong [5]. Để đảm bảo hệ số truyền của bộ trộn cao nhất có thể trong phạm vi 21 và 28 MHz, một hệ thống ổn định cứng nhắc biên độ điện áp đầu ra (G1-VD4 và U1-VT5) đã được đưa vào GPA và cũng có thể điều chỉnh trơn tru thay đổi điện áp phân cực của bóng bán dẫn L11-VT7, U1-VT8 bằng điện trở cắt U1-R29. Từ đầu ra của bộ trộn trên bóng bán dẫn U1-VT1, điện áp của IF đầu tiên (5 MHz) thông qua mạch P phù hợp U1-C6L1C7 được cung cấp cho bộ khuếch đại được chế tạo trên bóng bán dẫn U1-VT2, được khuếch đại bởi nó khoảng 6 dB và phân bổ vào mạch U2-L1C2, nối vào đầu vào bộ lọc thạch anh U2-Z01 - U2-Z04 (bức tranh 5) có hệ số truyền khoảng 4 dB (do biến đổi điện trở). Từ đầu ra của bộ lọc thạch anh, tín hiệu của IF thứ nhất đi đến bộ trộn thứ hai, được lắp ráp trên các bóng bán dẫn U2-VT1, U2-VT3 và về nguyên tắc tương tự như bộ trộn trên các bóng bán dẫn U1-VT1, U1-VT7, U1-VT8 . Hệ số truyền của bộ trộn này là -15...20 dB. Tín hiệu tham chiếu có biên độ 5...7 V và tần số 4,5 MHz được cung cấp cho bộ trộn thứ hai từ khối máy phát điện G2 (Hình 7), được chế tạo trên vi mạch G2-DD1 - G2-DD3 và các bóng bán dẫn G2-VT1, G2-VT2 và tạo ra các dao động có tần số 4,5 MHz và 500 kHz. Cái sau có được bằng cách chia tần số của bộ dao động chính trên IC DD1 (13,5 MHz) trước tiên cho 3 (G2-DD2), sau đó cho 9 khác (G2-DD3). Các tầng trên bóng bán dẫn G2-VT1 và G2-VT2 là các bộ khuếch đại cộng hưởng tạo ra tín hiệu có dạng hình sin tốt. Mạch thu của các bóng bán dẫn này bao gồm các điốt G2-VD1, G2-VD2, giúp thu được tín hiệu có biên độ 40...50 V trên các mạch. Nhờ đó, ở đầu ra của các tầng có thể thực hiện được để sử dụng các bộ chia điện dung G2-C7C8 và G2-C9C10 với hệ số phân chia lớn, cùng với các bộ lọc đầu ra G2-L4C11 và G2-L6C18C19L7C11, có thể thu được các tín hiệu mẫu có biên độ và chất lượng cần thiết. Tín hiệu IF thứ hai (500 kHz) đi qua, bị suy giảm 6 dB, qua bộ lọc cơ điện (EMF) U3-Z1 (bức tranh 8) và đi đến đầu vào của bộ khuếch đại cascode được chế tạo trên các bóng bán dẫn U3-VT2, U3-VT3. Bộ khuếch đại có mức tự nhiễu thấp và cung cấp (từ đầu vào EMF) khả năng khuếch đại tín hiệu 60 dB. Các cổng thứ hai của bóng bán dẫn của cả bộ trộn thứ hai và bộ khuếch đại của IF thứ hai đều được cung cấp điện áp AGC từ khối A5. Mạch U3-VD1R4R3C11VT1 cung cấp chế độ tự nghe trong quá trình truyền và loại bỏ các cú nhấp chuột chuyển đổi. Từ đầu ra của bộ khuếch đại, tín hiệu IF thứ hai được cung cấp cho bộ dò tín hiệu một biên được lắp ráp trên các bóng bán dẫn U3-VT4, U3-VT5. Nó khác với những cái đã biết ở hệ số truyền cao (khoảng 10 dB), độ ồn và mức nền thấp, cũng như khả năng quá tải cao. Tín hiệu tham chiếu 500 kHz đến từ khối G2. Từ đầu ra của máy dò, tín hiệu được đưa đến đầu vào của thiết bị AGC A5 (Hình 9) và bộ khuếch đại AF A6 (Hình 10). Khi nhận tín hiệu điện báo, bộ lọc CW A6-Z1 có băng thông khoảng 300 Hz, được chế tạo trên op-amps DA2, DA3 theo mạch nêu trong [6], được đưa vào đường dẫn AF. Theo yêu cầu của người vận hành, bộ dịch pha tần số thấp A6-L1R12C14C15 có thể được đưa vào đường dẫn (chế độ thường được gọi là "Âm thanh nổi"). Cơ chế sau thay đổi pha của tín hiệu 90° ở tần số 900 Hz, giúp cải thiện độ chọn lọc thực tế do đặc tính chọn lọc của tai người và ở mức tối thiểu, làm giảm sự mệt mỏi của người vận hành, đặc biệt là ở chế độ CW. Hiệu chỉnh được áp dụng và mức tăng đã chọn (khoảng 30 dB) của vi mạch A6-DA1 giúp có thể thu được âm thanh “trong suốt” dễ chịu của tín hiệu. Từ đầu ra của máy dò (U3), tín hiệu chứa các thành phần tần số thấp và tần số cao (500 kHz) được đưa đến đầu vào của bộ theo dõi bộ phát A5-VT1 của hệ thống AGC, sau đó nó phân nhánh thành hai kênh. Kênh tần số thấp (A5-VT2, A5-VT3), chứa bộ khuếch đại logarit (A5-VT3), đảm bảo hoạt động của AGC và S-meter từ 3 đến 7 điểm của thang S. Sự vắng mặt của tần số tham chiếu 500 kHz ở đầu ra của máy dò điện áp cho phép sử dụng tín hiệu IF để vận hành kênh tốc độ cao A5-VD1VD2VT6. Dòng trên các bóng bán dẫn A5-VT6, A5-VT7 bao gồm hai bộ tích hợp kết hợp với các tụ điện định thời A5-C11, A5-C12. Sự ra đời của bóng bán dẫn A5 VT6 giúp tăng đáng kể điện trở đầu vào của bộ tích hợp, và do đó làm giảm điện dung của tụ điện A5-C12, do đó, cho phép nó sạc nhanh. Với sự xuất hiện của tín hiệu trong chu kỳ đầu tiên của điện áp IF, tụ điện A5-C12 được tích điện và điện áp trên cực thu của bóng bán dẫn A5-VT6, A5-VT7 giảm đột ngột, tương ứng với việc giảm điện áp AGC và , do đó, làm giảm độ lợi tổng thể của đường nhận. Khi tín hiệu AF xuất hiện (muộn hơn nhiều), bóng bán dẫn A5-VT4 sẽ đóng lại, làm tăng hằng số thời gian của mạch AGC, do đó mức tăng tổng thể của máy thu giữa các âm thanh giọng nói riêng lẻ được duy trì không đổi (7). Nếu tín hiệu AF biến mất trong thời gian lớn hơn 100 ms, bóng bán dẫn A5-VT4 sẽ mở ra và tụ điện A5-C12 phóng điện nhanh chóng, khôi phục độ nhạy của máy thu trong thời gian ngắn mà người vận hành gần như không thể nhận ra. Kênh tốc độ cao đảm bảo hoạt động AGC bình thường với tín hiệu đầu vào lên tới S9 + 80 dB. Để giảm nhiễu xung, A5-C7 được bật thay vì tụ điện A5-C2 bằng rơle A5-K8, nhờ đó thời gian phục hồi AGC giảm xuống. Transistor A5-VT5 tắt AGC ở chế độ truyền. Nhìn chung, hệ thống AGC được mô tả có các đặc điểm sau: hằng số thời gian sạc của mạch AGC khi tín hiệu đầu vào thay đổi đột ngột không quá 0,2 ms, hằng số thời gian phóng điện không dưới 25 giây, thời gian phục hồi của độ nhạy của máy thu khi tín hiệu AF biến mất không quá 100 ms, không có tính chất dao động của quá trình thiết lập và có một chút hậu quả là nhiễu xung. Ở chế độ truyền, tín hiệu ban đầu được hình thành ở khối A4 (xem Hình 11), chứa bộ khuếch đại micrô dựa trên op-amp A4-DA1, bộ điều biến cân bằng (A4-VD2, A4-VD3, A4-T1), bộ khuếch đại DSB (A4-VT1) và bộ tạo dao động điện báo điều khiển (A4-VT2). Bộ khuếch đại micro có trở kháng đầu vào bằng trở kháng của nguồn tín hiệu, giúp giảm nhiễu tần số cao và thấp. Tín hiệu AF, được khuếch đại đến mức 3...5 V, được đưa đến bộ điều biến cân bằng được chế tạo trên các biến thể A4-VD2, A4-VD3. Bộ điều biến như vậy được đặc trưng bởi độ méo phi tuyến rất thấp, mức tín hiệu đầu vào và đầu ra cho phép cao và dễ dàng đạt được khả năng triệt sóng sóng mang cao. Tín hiệu hai chiều được tạo ra được khuếch đại bởi bóng bán dẫn A4-VT1 và gửi đến EMF A4-Z1, nơi dải biên phía dưới được lọc. Tín hiệu dải biên đơn được trộn trong bộ trộn có điện áp 4,5 MHz đến từ khối G2. Tổng tín hiệu có tần số 5 MHz và biên độ khoảng 7 V được cung cấp cho mạch U2-L3C6, tại đây tín hiệu này được giới hạn bởi các điốt U2-VD1, U2-VD2 ở mức khoảng 0,7 V, đảm bảo nén tín hiệu dải động của tín hiệu SSB đến 20 dB. Bộ lọc thạch anh U2-Z01 - U2-ZQ4 cho tín hiệu có độ tinh khiết và chất lượng cần thiết sau giới hạn quy định. Từ đầu ra của bộ lọc (chính xác hơn là từ một phần của mạch U2-L1C2), tín hiệu được lọc đi đến bộ trộn thứ hai của đường truyền (U1-VT3, U1-VT4, U1-VT7, U1-VT8), trong đó nó được trộn với tín hiệu G1 VFO. Tầng trên các bóng bán dẫn U1-VT3, U1-VT4 có mức tăng lớn, ổn định (khoảng 40 dB) và đồng thời không làm suy giảm dải động của đường thu (ở chế độ thu). Từ đầu ra của bộ trộn, tín hiệu đi vào một trong các mạch PDF (Z2). Tín hiệu đã lọc được khuếch đại bằng bộ khuếch đại băng rộng sử dụng các bóng bán dẫn A2-VT1, A2-VT2 (xem Hình 12) từ 100 mV đến mức 7...10 V, sau đó được đưa vào đầu vào của bộ khuếch đại công suất (PA) A3 (bức tranh 13), trong đó nó được khuếch đại công suất lên tới 25 W ở tải có điện trở 50 Ohms. Đã vượt qua bộ lọc phạm vi UM Z1 (bức tranh 14), tín hiệu này đi tới bộ suy hao A1 (bức tranh 2), và từ nó - vào ăng-ten. Các mạch bảo vệ dành cho bóng bán dẫn mạnh mẽ A3-VT1 được cung cấp trong PA không chỉ cho phép chuyển đổi phạm vi ở chế độ truyền mà còn ngăn chặn sự cố của nó trong các tình huống khắc nghiệt khác. Bộ thu phát được chuyển từ chế độ phát sang chế độ thu và ngược lại bằng các chuyển mạch Transistor của công tắc S1 (bức tranh 15), được điều khiển bằng các tiếp điểm công tắc gắn trên bàn đạp. Bộ nguồn thu phát U4 (xem Hình 16) chứa một máy biến áp mạng T1, ba bộ chỉnh lưu toàn sóng (U4-VD1, U4-VD6; U4-VD2, U4-VD5: U4-VD3, U4-VD4), bộ ổn áp +40 V trên bóng bán dẫn U4-VT1 - U4 -VT3 và điện áp ổn định + 15 và -15 V (đầu tiên - trên IC U4-DA1, thứ hai - trên bóng bán dẫn U4-VT4, U4-VT5). Tất cả các bộ ổn định đều được bảo vệ khỏi quá dòng và ngắn mạch trong tải. Bộ thu phát có thiết kế dạng khối. Các bộ phận của thiết bị Z2, U1 - U3, G2 được gắn trên các bảng mạch in làm bằng sợi thủy tinh lá mỏng hai mặt (xem Hình 17 - 21). giấy bạc ở phía lắp đặt của các bộ phận được sử dụng làm dây màn hình thông thường. Xung quanh các lỗ dành cho dây dẫn của các bộ phận không được kết nối với dây chung, nó được loại bỏ bằng cách khoét bằng mũi khoan có đường kính xấp xỉ gấp đôi. Các bộ phận còn lại được gắn trên các tấm làm bằng sợi thủy tinh lá một mặt (xem Hình 22 - 31). Hình 17
Đối với bộ lọc PA (Z1), cần phải làm hai bảng (chúng được lắp đặt trên khung máy thu phát, bảng này chồng lên bảng kia; ký hiệu vị trí của các phần tử được lắp trên bảng thứ hai được chỉ ra trong dấu ngoặc ở Hình 31). Khi lặp lại thiết kế, cần lưu ý rằng các đường viền của dây dẫn được in trong bản vẽ của tất cả các bảng, ngoại trừ các nút Z1 và Z2, được hiển thị từ các bộ phận, do đó chúng phải được chuyển sang các khoảng trống bảng trong gương hình ảnh. Các chữ thập ở cuối các dây dẫn bộ phận biểu thị những nơi chúng được hàn vào giấy bạc (không có lỗ ở những nơi này) và các chấm màu đen biểu thị các kết nối (hàn) của các dây dẫn bộ phận phía trên bảng. Các đường đứt nét trong Hình 19 và 20 thể hiện đường viền của các miếng đệm ở mặt lắp đặt của các bộ phận, các đường đứt nét dày trong Hình 21 hiển thị các dây dẫn được in ở mặt các bộ phận và cuối cùng là các đường đứt nét đôi trong Hình 18-21 cho thấy các vách ngăn che chắn (tấm kim loại đóng hộp) được hàn vào lá của dây chung. Tụ điện C9 trên bảng khối A3 (xem Hình 23) được tạo thành từ hai tụ điện (C9' và C9") có công suất 0,047 μF, C10 - gồm ba tụ điện (C10', C10" và C10'") với công suất 0,033 F. Các thiết bị gắn Z2, U1 - U3, Gl, G2 và cân kỹ thuật số được đặt trong màn hình hình chữ nhật làm bằng kim loại tấm đóng hộp dày 0,5 mm. Mỗi trong số chúng bao gồm hai phần: lớp vỏ có kích thước bằng tấm ván và chiều cao 35 mm và lớp vỏ có mặt bích. Bảng mạch được lắp đặt ở khoảng cách 8 mm tính từ mép vỏ đối diện với khung máy và lá dây chung (ở cả hai mặt) được hàn vào thành của nó dọc theo toàn bộ chu vi. Đối diện với các miếng tiếp xúc-đầu ra của các nút ở các bức tường bên, cần bố trí các lỗ có đường kính 4...5 mm để nối dây. Thiết kế của bộ PDF Z2 gần như lặp lại hoàn toàn thiết kế của bộ thu phát RA3AO ¦7]. Dữ liệu cuộn dây của tất cả các nút, ngoại trừ Z2, được đưa ra trong bảng. 2 và cuộn PDF - trong bảng. 3. Các cuộn dây của máy biến áp A4-T1 và các cuộn dây A4-L1, U1-L1, U2-L1 - U2-L3, U3-L1, U3-L2 được quấn trên các khung ba tiết tiêu chuẩn (Hình 32). Các cuộn Z1-L1 - Z1-L6 không có khung. Đường kính trong của ba cái đầu tiên là 17, ba cái thứ hai là 21 mm, chiều dài cuộn dây là 35 mm. Cuộn dây G1-L1 được chế tạo bằng cách đốt đồng thành rãnh xoắn ốc của khung gốm có đường kính và chiều dài 20 mm, chiều dài “cuộn dây” là 14 mm.
Thiết kế của máy biến áp A2-T2 được thể hiện trên hình 33. 3. Hai bộ gồm 2000 trong số 7 vòng ferit (4NN) có kích thước tiêu chuẩn K4x2x1, mỗi bộ đóng vai trò là lõi từ. Các vòng được đặt (bằng keo BF-4) trên các phần của 2 ống đồng có đường kính ngoài 4 mm, sau đó các dải hình chữ nhật 4 và 2 làm bằng sợi thủy tinh lá có lỗ dọc theo đường kính của ống được đặt ở đầu nhô ra của chúng , lá trên dải 4 được chia thành hai phần, thanh 5 được để nguyên. Cuộn dây thứ cấp của máy biến áp này thu được sau khi hàn các dải giấy bạc vào các ống (dây được hàn vào các miếng đệm của dải XNUMX được cung cấp cho PA). Cuộn dây thứ cấp XNUMX được làm bằng dây MGTF, luồn qua các ống hai lần.
Các cuộn dây của máy biến áp AZ-T1 chứa chín vòng của một bó ba dây MGTF (chín vòng được quấn với sáu dây xoắn lại với nhau, sau đó cuộn dây được chia thành hai phần - mỗi phần ba dây và mắc nối tiếp). Các cuộn dây của máy biến áp U1-T1 được quấn đồng thời bằng ba dây và một trong số chúng (dây sẽ được đưa vào mạch thu của bóng bán dẫn U1-VT6) được nối trước từ giữa. Các cuộn dây Z2-L1 - Z2-L18 được quấn trên khung fluoroplastic-4 (xem Hình 34). Kích thước a giữa các cuộn dây Z2-L2 và Z2-L3, Z2-L14 và Z2-L15, Z2-L17 và Z2-L18 - 5...6 mm, giữa Z2-L5 và Z2-L6, Z2-L8 và Z2- L9, Z2-L11 và Z2-L12 - 6...7 mm.
Tất cả các cuộn cảm đều thống nhất, thương hiệu DM. Máy biến áp điện T1 được quấn trên lõi từ hình xuyến có tiết diện 8,8 cm800 được làm bằng thép biến áp. Cuộn dây I chứa 2 vòng dây PEV-0,65 72, cuộn II -72+72+72+2 vòng PEV-1,2 XNUMX. Đối với các mạch chuyển mạch, sử dụng rơle điện từ thuộc các loại sau: A1-K1 và Z1-K1 - Z1-K6 - RES48A (hộ chiếu RS4.590.413); A1-K2 - RES52 (RS4.555.020); A2-K1 và G1-K2 - C1-K&<- RES55A (RS4.569.606); Z2-K1 - Z2-K12, G1-K1, A5-K2, A6-K1, A6-K2, U1-K1 và U2-K1 - RES49 (4.569.421-00-01); A5-K1 -RES60 (PC4.569.436). Công tắc phạm vi - PM-11P1N cỡ nhỏ, loại công việc - PM-11P2N. Khung gầm thuận tiện của máy thu phát Ural-84 được sử dụng làm cơ sở cho thiết kế [7]. Vị trí của các thành phần chính của bộ thu phát trong đó được giải thích trong Hình 35 (mặt trên) và Hình 36 (mặt dưới).
Giữa các thành bên của khung, ở độ cao 65 mm tính từ nắp dưới, một khung phụ duralumin có kích thước 225x150 mm được cố định và ở độ cao 25 mm có một khung phụ khác có kích thước 225x80 mm, trên đó A3 bảng nút và máy biến áp điện T1 được lắp đặt. Các bóng bán dẫn A3-VT1, U3-VT2 và vi mạch U3-DA1 được lắp đặt trên một tản nhiệt có vây chung, cũng là thành sau của khung máy. Cài đặt; Tanceivers khởi động bằng nguồn điện U4 (xem Hình 16). Đầu tiên, điện trở tông đơ U4-R5 được sử dụng để đặt điện áp đầu ra thành 40 V và đảm bảo độ ổn định của nó khi dòng tải tăng lên 3A (dòng phản hồi của thiết bị bảo vệ được thay đổi, nếu cần, bằng cách chọn điện trở U4-R7) . Sau đó, họ kiểm tra hoạt động của bộ ổn áp +15 V (thực tế nó sẽ không thay đổi khi dòng tải tăng lên 1 A), sau đó, điện trở cắt U4-R12 đặt điện áp thành -15 V và kiểm tra độ ổn định của nó khi tải. dòng điện tăng lên 0,1 A. Tiếp theo, loại bỏ đáp ứng tần số của bộ khuếch đại AF bằng bộ lọc CW (Hình 10). Ở chế độ SSB, nó phải đồng nhất ở dải tần 300...3000 Hz. Ở chế độ CW, điện trở cắt A6-R13 thu hẹp băng thông xuống 300 Hz với tần số trung bình là 800 Hz và điện trở A6-R22 cân bằng mức tăng tổng thể ở cả hai chế độ này. chế độ "Âm thanh nổi" được cân bằng với điện trở cắt A6-R12. Bộ khuếch đại IF 500 kHz (bức tranh 8) được cấu hình cùng với EMF bằng cách sử dụng điện áp AGC +5 V. Bằng cách kết nối đầu vào của EMF với GSS và đặt đầu ra của EMF thành điện áp RF 500 kHz và biên độ 5 μV, thay đổi điện dung của các tụ điện điều chỉnh U3-C20, U3-C2 và độ tự cảm của cuộn dây U3-L2, U3-L1 đảm bảo điện áp tín hiệu ở đầu ra bộ khuếch đại tăng lên khoảng 5 mV. Tiếp theo, bằng cách chọn điện trở U3-R4, âm lượng nghe mong muốn được đặt ở chế độ TX và tụ điện U3-C11 được sử dụng để đặt độ trễ cần thiết nhằm loại bỏ hoàn toàn tiếng click trong điện thoại khi chuyển bộ thu phát từ chế độ TX sang RX. Máy dò không cần phải được cấu hình. Thiết lập khối tạo G2 (bức tranh 7) bắt đầu với bộ tạo dao động chính dựa trên các phần tử IC G2-DD1. Bằng cách chọn điện trở G2-R3, tụ G2-C1 và thay đổi điện dung G2-C2, chúng tôi đảm bảo rằng máy phát khởi động đáng tin cậy và hoạt động ổn định ở tần số của bộ cộng hưởng thạch anh G2-Z01. Sau đó, bằng cách điều chỉnh độ tự cảm của cuộn dây G2-L1, điện áp cực đại trên tụ G4,5-C2 đạt được là 8 MHz, và cuộn dây G2-L2 đạt được điện áp cực đại 500 kHz trên tụ G2-C10. Tiếp theo, bằng cách chọn các tụ G2-C11 và U2-C10, U2-C11 (và nếu cần, cuộn cảm U2-L4), chúng ta thu được điện áp ở điện trở U2-R6 có tần số 4,5 MHz trong khoảng 3...7 V Bằng cách chọn tụ G2-C18, G2-C19 đạt được cùng điện áp có tần số 500 kHz trên điện trở U3-R21 và bằng cách chọn các phần tử G2-L7, G2-C13 (ở chế độ TX), cũng trên điện trở A4-R11. Khối lọc thạch anh U2 (bức tranh 5) được điều chỉnh bằng cách điều chỉnh tần số của các bộ cộng hưởng U2-Z01, U2-Z02, U2-Z03 và U2-ZQ5 đến các giá trị cần thiết, hạ thấp tần số cộng hưởng của chúng bằng phương pháp nổi tiếng - chà xát các tấm thạch anh bằng chất hàn. Hoạt động này phải được thực hiện rất cẩn thận. Tính đồng nhất của đáp ứng tần số của bộ lọc thạch anh trong dải tần 5000...5003 kHz đạt được bằng cách điều chỉnh độ tự cảm của cuộn dây U2-L1 - U2-L3 và triệt tiêu các đuôi bên ngoài dải thông ít nhất -40 dB bằng cách nối các tụ điện nhỏ song song với các bộ cộng hưởng điện dung U2-Z03, U2-Z04 (trong hình 5 - tụ điện C4 vẽ nét đứt). Thiết lập PTD G1 (xem Hình 6) bắt đầu bằng cách đặt ranh giới của các phạm vi theo bảng. 1. Việc này được thực hiện bằng cách chọn các tụ G1-C6, G1-C8, G1-C9, G1-C11, G1-C12, G1-C14, G1-C15, G1-C17, G1-C21, G1-C22 (có xét đến tính TKE cần thiết) và thay đổi điện dung của các tụ điều chỉnh G1-C7, G1-C10, G1-C13, G1-C16, G1-C23. Dải tần 7 và 28 MHz được cài đặt đầu tiên. Tiếp theo, bằng cách thay đổi điện áp ở chân đế và chọn điện trở G1-R14, dòng điện qua bóng bán dẫn được thiết lập, tại đó tín hiệu GPA không bị méo. Trong trình điều khiển GPA (bức tranh 4) Bằng cách chọn các phần tử U1-C23, U1-C20, U1-R20, chúng ta đạt được trên cuộn thứ cấp của máy biến áp T1 ổn định trong các dải và trong mỗi dải (khi điều chỉnh bằng tụ G1-C24) điện áp RF có biên độ 3.. .5 V và bằng cách chọn tụ điện G1 -C18 trong chính GPA - dải giảm tần số cần thiết. Nút PDF Z2 (bức tranh 3) bắt đầu điều chỉnh từ dải tần 1,9 MHz. Bằng cách kết nối đầu ra 50 ohm của máy đo đáp ứng tần số (ví dụ: X1-48) với đầu vào của nút và với đầu ra - một điện trở có điện trở 10 kOhm với tụ điện 20 pF được kết nối song song và đầu dò của máy đo đáp ứng tần số, thay đổi; điện dung của các tụ điện điều chỉnh, và nếu cần, bằng cách chọn các tụ điện không đổi được mắc song song với chúng, cũng như những thay đổi nhỏ; khoảng cách giữa các cuộn dây đạt được đáp ứng tần số đồng đều trong từng dải. Sau đó, bật bộ thu phát để thu (RX) và một lần nữa làm rõ cài đặt của tất cả các mạch của đường dẫn nhận. Ở mức tăng tối đa, độ nhạy từ đầu vào bộ thu phát ở tỷ lệ tín hiệu trên nhiễu 10 dB phải vào khoảng 0,05 µV. Để loại bỏ các lỗi có thể xảy ra, nên sử dụng máy tạo tiếng ồn sử dụng đèn 2DZB hoặc tương tự trong quá trình đo. Trong phạm vi 21 và 28 MHz, độ nhạy tối đa đạt được bằng cách di chuyển thanh trượt của điện trở cắt U1-R29. Phạm vi điều chế xuyên động tối đa (100 dB) đạt được bằng cách điều chỉnh các mạch U1-L1C6C7 và U2-L1C2, cũng như lựa chọn cẩn thận các phần tử U1-R5, U1-VD1, U1-R3, U1-C1. Đơn vị AGC A5 (bức tranh 9) thiết lập theo thứ tự này. Bằng cách áp dụng tín hiệu có mức từ điểm S3 đến điểm S9 vào đầu vào bộ thu phát, việc thay đổi điện trở của điện trở điều chỉnh A5-R3 sẽ “đặt” số chỉ của đồng hồ S vào nửa đầu của thang đo. Sau đó, mức tín hiệu được tăng dần từ S9 lên S9 + 80 dB và sử dụng điện trở điều chỉnh A5-R2, điều tương tự được thực hiện ở nửa sau của thang đo. Trong quá trình điều chỉnh này, điện trở của điện trở A5-R20 trong mạch phát của bóng bán dẫn A5-VT7 được chọn. Nếu cần thay đổi tỷ lệ số đọc của đồng hồ S ở nửa đầu và nửa sau của thang đo, hãy chọn điện trở A5-R14. Tiếp theo, các đặc tính tốc độ của hệ thống AGC được đo. Sau khi loại bỏ một trong các cực của điện trở A5-R12 khỏi bo mạch và kết nối máy hiện sóng với đầu ra của nút (chân 4), tín hiệu có mức S9 + 80 dB được cung cấp cho đầu vào bộ thu phát (tăng vọt). Điện áp AGC phải giảm từ giá trị tối đa (+ 5 V) xuống mức tối thiểu (+0,1...0,3 V) trong thời gian không quá 0,2...0,5 ms. Khi tín hiệu đầu vào bị loại bỏ, nó sẽ trở về mức ban đầu (+5 V) sau khoảng 25 giây. Với điện trở A5-R12, thời gian để trở về mức ban đầu sẽ giảm xuống còn 100 ms. Có thể giảm thêm thời gian này (đến giá trị tối ưu) bằng cách chọn tụ điện A5-C8 khi tiếp xúc với nhiễu xung ở đầu vào bộ thu phát. Bảng 2
Ở chế độ truyền (TX), việc điều chỉnh bắt đầu bằng bộ điều biến cân bằng A4 (bức tranh 11). Trước hết, các điện trở tông đơ A4-R9 (đại khái), A4-R11 (chính xác) và tông đơ biến áp A4-T1 đạt được mức triệt tiêu tín hiệu tham chiếu ít nhất 50...60 dB. Bảng 3
Tiếp theo, khi phát ra âm thanh lớn “a” ở phía trước micro, điện trở cắt A4-R16 được sử dụng để đặt điện áp DSB ở cực máng của bóng bán dẫn A4-VT1 về khoảng 8…10 V. Nếu cần, mức tăng của tầng tại op-amp A4-DA1 được thay đổi bằng cách chọn điện trở A4-R4. Ở chế độ “Cài đặt”, bộ tạo CW trên bóng bán dẫn A4-VT4 được bật, tạo ra các dao động có tần số 501 kHz. Bằng cách chọn tụ điện A4-C13 và điều chỉnh độ tự cảm của cuộn dây A4-L1, điện áp 4...1 V được đặt ở cực tiêu của bóng bán dẫn A6-VT8, sau đó tập trung vào tín hiệu đầu ra danh định của bộ thu phát. Điện áp trên mạch U2-L3C6 ở chế độ này (đã tắt điốt U2-VD1, U2-VD2) phải ở khoảng 6...8 V, điện áp trung bình trên các dải ở đầu vào của bộ trộn thứ nhất (chân 4 của khối U1) phải ở khoảng 5.. .6 V và ở đầu vào của trình điều khiển A2 (chân 5) - 100... 150 mV. Dòng xả cần thiết của bóng bán dẫn A2-VT2 (30 mA) được đặt bằng điện trở cắt A2-R9. Điện áp đầu ra của khối A2 (ở chân 4) phải nằm trong khoảng 8...10 V. Chế độ hoạt động yêu cầu của Transistor A3-VT1 (Hình 13) - dòng xả 150 mA - được cài đặt với điện trở cắt A3-R4. Điện áp tín hiệu trung bình trên các phạm vi ở mức tải tương đương có điện trở 50 Ohm được kết nối với giắc ăng ten của bộ thu phát phải vào khoảng 36 V, tương ứng với công suất đầu ra là 25 W. Công suất đầu ra được cân bằng giữa các phạm vi bằng cách chọn điện trở A3-R2 và tụ điện A2-C2. Nếu cần, chọn độ tự cảm (bằng cách di chuyển hoặc trải rộng các vòng) của cuộn dây Z1-L1 - Z1-L6. Cuối cùng, bằng cách chọn điện trở U4-R1, thiết bị PA1 được hiệu chuẩn (xem Hình 1) sao cho khi hoạt động trên không, kim của nó lệch về vạch cuối cùng của thang đo ở dòng điện 2 A. Để tránh làm quá tải các tầng khuếch đại, nên kiểm tra đường truyền của bộ thu phát bằng máy đo tín hiệu hai âm. Tác giả bày tỏ lòng biết ơn vì sự hỗ trợ to lớn trong việc phát triển bộ thu phát cho I. V. Tulaev (UA4HK) và V. A. Baranov (RZ4HN ex UA4HNZ). Văn chương 1. Skrypnik V. A. Thiết bị giám sát và thiết lập thiết bị vô tuyến nghiệp dư. - M.: Người yêu nước, 1990. Tác giả: Gennady Bragin (RZ4HK ex UA4HKB), Chapaevsk, vùng Samara; Xuất bản: N. Bolshakov, rf.atnn.ru
Da nhân tạo để mô phỏng cảm ứng
15.04.2024 Cát vệ sinh cho mèo Petgugu Global
15.04.2024 Sự hấp dẫn của những người đàn ông biết quan tâm
14.04.2024
▪ Hợp kim lỏng kim loại có hình vẽ ▪ Hậu quả của vụ nổ sẽ được máy tính dự đoán ▪ Công suất vô tuyến vi sóng Kilowatt
▪ phần của trang web Công cụ thợ điện. Lựa chọn bài viết ▪ bài báo sửa chữa vòi nước. Lời khuyên cho chủ nhà ▪ bài viết Nhà sản xuất Coca-Cola mua chiết xuất lá coca như thế nào? đáp án chi tiết ▪ bài viết của Ferul Karelin. Truyền thuyết, canh tác, phương pháp áp dụng ▪ bài báo Đèn nhấp nháy ô tô để cài đặt UOZ. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện ▪ bài báo Nút thắt đáng kinh ngạc. tiêu điểm bí mật
Trang chủ | Thư viện | bài viết | Sơ đồ trang web | Đánh giá trang web
www.diagram.com.ua |
Xem các bài viết khác razdela 
Tin tức khoa học công nghệ, điện tử mới nhất:
Tất cả các ngôn ngữ của trang này
