|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
ENCYCLOPEDIA VỀ ĐIỆN TỬ TRUYỀN THANH VÀ KỸ THUẬT ĐIỆN Máy ghi băng cassette bốn kênh. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện
Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện / Âm thanh Trong một phòng thu di động hiện đại, để thực hiện ghi âm chính, phải có một máy ghi âm, các chức năng của nó có thể được thực hiện bằng máy ghi băng cassette analog đa kênh. Các tác giả đã cố gắng tạo ra một thiết bị bốn kênh đơn giản. Tính năng của nó là khả năng thích ứng của đường dẫn ghi với phổ tín hiệu; do đó, khả năng quá tải của đường dẫn trong dải tần số âm thanh cao đã tăng lên đáng kể. Việc xử lý tín hiệu tiếp theo bằng các chương trình giảm nhiễu máy tính cho phép bạn đạt được tỷ lệ tín hiệu trên nhiễu là 75...80 dB mà không cần nén bản ghi âm. Độ ổn định cao của chuyển động của băng từ được đảm bảo bằng bộ ổn định tốc độ với bộ dao động thạch anh. Thiết kế của các thành phần được mô tả trong bài viết nhằm mục đích sản xuất máy ghi âm dựa trên Mayak MP-249S CVL. Một thiết bị như vậy, cùng với một bảng điều khiển trộn di động, sẽ khá phù hợp để ghi lại các buổi hòa nhạc “trực tiếp” của các ban nhạc và nhóm hợp xướng tồn tại ở nhiều thành phố và sẽ trở thành một sự bổ sung hữu ích cho thiết bị của các phòng thu âm nhạc nghiệp dư. Các phương pháp tái tạo âm thanh kỹ thuật số đã trở nên vững chắc trong cuộc sống hàng ngày của chúng ta. Điều này không thể nói về các thiết bị ghi âm kỹ thuật số - máy ghi băng R-DAT và máy ghi CD. Những thiết bị này vẫn chưa được nhiều người đam mê ghi âm tiếp cận. Nhược điểm lớn của các thiết bị được đề cập là không có khả năng ghi nhiều hơn hai kênh với chất lượng cao. Tùy chọn ghi bốn kênh trên một số máy ghi DAT sử dụng tốc độ lấy mẫu chỉ 32 kHz và thang đo lượng tử hóa không đồng nhất 12 bit, không tuân thủ tiêu chuẩn Hi-Fi (DIN 45500). Đồng thời, hầu hết các bảng điều khiển trộn đều có đầu ra bốn kênh và khi ghi âm, chẳng hạn như nhạc “trực tiếp”, ghi âm đa kênh mang lại cơ hội bổ sung để cải thiện đáng kể âm thanh nổi cuối cùng do xử lý tín hiệu riêng biệt trong các kênh. Có nhiều hệ thống ghi âm đa bản nhạc kỹ thuật số, từ AKAI DR-8 tám kênh (2430 USD) đến Tascam MX-24 2424 kênh (6290 USD), nhưng có thể hiểu rằng chúng không có sẵn cho nhiều người. Đồng thời, khả năng ghi âm đa kênh tương tự còn lâu mới cạn kiệt. Điều này được chứng minh bằng việc sản xuất liên tục các máy ghi băng từ cuộn sang cuộn trong phòng thu tương tự: A-820 của STUDER (Thụy Sĩ) và MTR-15 của ATARI (Nhật Bản). Đây là những máy ghi băng nhiều tốc độ, phức tạp và đắt tiền nhưng cũng có đặc tính kỹ thuật cao: dải tần 40...28000 Hz với tỷ lệ tín hiệu trên tạp âm là 75...78 dB. Fostex X-34 PortaStudio ($550) cũng có sẵn, cung cấp khả năng ghi bốn kênh trên một băng cassette nhỏ gọn. Nhược điểm chính của ghi âm analog là tỷ lệ tín hiệu trên tạp âm không đủ: 50...56 dB (không trọng lượng, trên băng IEC-1), cũng như sự suy giảm đầu ra băng từ và độ méo phi tuyến lớn khi ghi ở tần số trên 6...8 kHz. Tỷ lệ tín hiệu trên nhiễu tăng thêm 10...15 dB được cung cấp bởi các hệ thống giảm nhiễu nén khác nhau: Dolby A, B, C, dbx, Hicom, Super D, v.v. Một giải pháp thay thế cho việc nén nhiễu giờ đây đã trở thành sử dụng các thuật toán giảm tiếng ồn máy tính hiện đại có sẵn trong trình chỉnh sửa âm thanh Sound Forge, Cool Edit, v.v. Các thuật toán này sử dụng FFT và thực hiện giảm tiếng ồn không phải ở hai đến bốn dải tần mà ở hàng trăm đến hàng nghìn (do người dùng đặt) với quyết định sơ bộ ngưỡng giảm nhiễu ở mỗi dải tần. Việc xử lý bản ghi âm này giúp cải thiện tỷ lệ tín hiệu trên tạp âm thêm 15...20 dB và tỷ lệ nhiễu tín hiệu trên tạp âm lên 40...50 dB. Những nỗ lực cải thiện khả năng ghi âm tương tự tần số cao bằng từ hóa đã được thực hiện theo nhiều cách khác nhau. Điều này bao gồm việc giới hạn độ sâu hiệu chỉnh HF khi ghi tín hiệu tần số cao mức cao (thiết bị ADRS của Akai và DYNEQ của Tandberg) và việc sử dụng độ lệch động. Được quan tâm đặc biệt là bài báo của O. Zaitsev [1], trong đó đề xuất sự kết hợp các phương pháp trên cho máy ghi băng từ cuộn này sang cuộn khác hoạt động ở tốc độ băng 9,53 cm/s. Bài viết này trình bày các thành phần chính của máy ghi băng cassette 4,76 kênh - máy ghi âm để ghi nhạc “sống” với tốc độ 157 cm/s. Việc tăng đầu ra của băng từ và giảm tính phi tuyến của đường ghi ở tần số cao đạt được bằng cách điều chỉnh độ sâu hiệu chỉnh tần số cao trong bộ khuếch đại ghi (RA) và dòng điện phân cực tần số cao. Để tiết kiệm không gian, bài viết trình bày sơ đồ của chỉ một kênh ghi và phát lại (các kênh còn lại giống hệt nhau) và bảng mạch in cho hai kênh, liên quan đến việc sử dụng vi mạch K2UDXNUMX. Phiên bản bốn kênh của máy ghi tia cực tím và siêu âm sẽ yêu cầu một bộ bảng mạch in kép. Bộ tạo độ lệch và xóa (EBG) cung cấp bốn kênh ghi. Để giảm dòng điện phân cực (khi sử dụng băng từ IEC-1), điện áp nguồn thường giảm. Điều này dẫn đến sự suy giảm khả năng xóa và thay đổi tần số của GPS, kéo theo sự gián đoạn trong hoạt động của các bộ lọc loại bỏ dao động với tần số sai lệch. Chúng tôi đã phát triển GSP trên bộ cộng hưởng thạch anh (đồng hồ) với hệ số nhân tần số lên ba (frcn = 98,3 kHz), hoạt động ở điện áp cung cấp không đổi. Bộ điều chế sai lệch tần số cao được chế tạo trên cơ sở mạch dao động song song với hệ số chất lượng thay đổi. Các dao động của bộ dao động thạch anh sau khi phân chia tần số thích hợp cũng được sử dụng trong khối PLL kỹ thuật số để ổn định tốc độ quay của trục động cơ CVL, được sử dụng làm động cơ chuyển mạch DC với máy phát điện tachogenerator (từ đầu ghi video Electronics VM-12). Sơ đồ chức năng của các thành phần chính của máy ghi băng cassette ở phiên bản hai kênh (âm thanh nổi) được hiển thị trong Hình. 1.
Khối đầu đa năng BG1 được kết nối bằng công tắc SA1 với bộ khuếch đại phát lại hai kênh hoặc với bộ khuếch đại ghi âm. Bộ khuếch đại phát lại cung cấp khả năng chuyển đổi điện tử của các hằng số thời gian 120 và 70 μs (đối với băng dựa trên Fe2 hoặc Cr03) và chặn đầu ra ở tất cả các chế độ hoạt động của CVL, ngoại trừ phát lại. Các chế độ hoạt động của các khối được điều khiển bởi mức điện áp logic 02 và +0 V, cung cấp cho các phím tương ứng. Để đơn giản hóa sơ đồ, thiết bị điều khiển và nguồn điện không được hiển thị. Cấu trúc của chúng phụ thuộc vào loại CVL được sử dụng và các yêu cầu đối với máy ghi băng. Một bộ lọc thông thấp có tần số cắt 20...22 kHz được lắp đặt ở đầu vào của kênh ghi. Từ đầu ra, tín hiệu siêu âm được cung cấp cho các máy dò biên độ AD1, AD2 và qua bộ lọc phích cắm LfSf, được điều chỉnh theo tần số phân cực tần số cao (HFB), tới đầu ghi. Bộ điều biến điện áp VChP được kết nối với đầu vạn năng thông qua tụ điều chỉnh Sp. Điện áp đầu ra AD1 điều khiển bộ điều chế VChP Mod 1: với sự gia tăng mức và tần số của các thành phần tần số cao trong tín hiệu được ghi (7...20 kHz), điện áp VChP ở đầu ra bộ điều biến sẽ giảm. Điện áp từ đầu ra của AD2 được cung cấp cho bộ thích ứng độ sâu hiệu chỉnh tần số cao (liên kết LkCkRkVT1), giúp giảm độ sâu hiệu chỉnh tần số cao khi mức ghi và tần số tín hiệu tăng lên. GSP được thiết kế như một máy phát có kích thích bên ngoài và bao gồm bộ nhân tần số ba và bộ khuếch đại công suất, tải của nó là đầu xóa BS1. Đầu vào của bộ nhân nhận các dao động sóng vuông có tần số 32,768 kHz từ bộ tạo dao động thạch anh đặt trong khối PLL kỹ thuật số của động cơ CVL. Đầu xóa được bao gồm trong mạch dao động ở đầu ra của PA, từ đó điện áp xóa được cung cấp cho bộ điều biến Mod 1 và Mod 2 của các kênh ghi (trong phiên bản bốn kênh và cho bộ điều biến của kênh 3, 4). Khối ổn định tốc độ cho động cơ truyền động, được chế tạo trên cơ sở PLL kỹ thuật số, bao gồm bộ tự dao động thạch anh có tần số 32768 Hz, hai bộ chia tần số (FC), bộ dò pha tần số PFD, bộ lọc PIF tích hợp tỷ lệ , một động cơ thu UPC của bộ khuếch đại DC có bộ tạo tốc độ TG và bộ giới hạn bộ khuếch đại UO. Việc ổn định tốc độ động cơ được thực hiện nhờ phản hồi từ tín hiệu từ TG. Điện áp hình sin từ đầu ra của động cơ TG trong bộ khuếch đại giới hạn được chuyển đổi thành một chuỗi các xung hình chữ nhật, sau khi chia cho tần số trong DC2, được so sánh về tần số và pha trong PFD với các xung của bộ dao động thạch anh đi qua DC1. Tín hiệu lỗi từ đầu ra của mạch tích hợp tỷ lệ được khuếch đại trong UPT và cung cấp cho động cơ điện, kết quả là tốc độ quay của trục thay đổi cho đến khi tần số và pha của chuỗi xung ở đầu vào PFD trùng nhau. Cấu trúc khối này giúp có thể đạt được độ ổn định cao của tốc độ trung bình của dây đai (không tệ hơn ± 0,05%) và đảm bảo hệ số dao động tối thiểu về tốc độ quay của capct, chỉ phụ thuộc vào sản xuất độ chính xác của các bộ phận quay. Sơ đồ nguyên lý của bộ khuếch đại tái tạo (RA) được hiển thị trong Hình 2. 1.1. Sơ đồ một kênh SW được mô tả ở đây; các kênh khác được sắp xếp tương tự. Ở chế độ phát lại, tín hiệu từ đầu vạn năng BG2 thông qua các tiếp điểm của đầu nối X1 và rơle K4 được cung cấp cho đế của bộ khuếch đại nhiễu thấp được chế tạo trên bóng bán dẫn VT1. Điểm chung cho cả hai kênh là bộ điều khiển rơle K2, K1, được chế tạo trên bóng bán dẫn VT3 - VT2,2, bộ ổn định điện áp tham số -3 V trên VD1, HL12, R4, C9,5 và bộ ổn áp ±5 V của nguồn cung cấp op-amp, được chế tạo tương ứng trên các phần tử VT5, VD24, R8 và VT4, VD28, RXNUMX.
Để giảm nhiễu tần số thấp, người ta sử dụng kết nối trực tiếp đầu từ với đế bóng bán dẫn của bộ khuếch đại nhiễu thấp. Việc ổn định dòng điện phát VT4 được thực hiện bằng cách sử dụng điện trở R10 nối với bộ ổn định - 2,2 V. Hiệu chỉnh tần số cao trong HF đạt được nhờ sự cộng hưởng trong mạch dao động song song được hình thành bởi điện cảm của đầu BG1.1 và tụ điện C1. Mạch được điều chỉnh theo tần số giới hạn trên của máy ghi âm 18...20 kHz và điện trở R7 cung cấp hệ số chất lượng cần thiết. Tụ điện C3 làm giảm mức nhiễu tần số cao đến đầu vào của sân khấu. Điện trở R13 điều chỉnh độ lợi của tầng, thay đổi độ sâu phản hồi thông qua các phần tử C6, R11, R13 để đặt mức danh định của điện áp đầu ra HC. Các phần tử C2, R8 bổ sung lọc nguồn trong mạch thu VT4. Từ điện trở R9, tín hiệu được khuếch đại qua tụ C5, điện trở R14 được cấp vào đầu vào không đảo của op-amp DA1.1. Mạch dao động nối tiếp C7L1 được điều chỉnh theo tần số phân cực và là bộ lọc notch. Mạch này cần thiết để vận hành đồng thời sóng xung kích và kênh ghi ở chế độ lồng tiếng trong máy ghi băng có hai CVL. Khi sử dụng một CVL, các phần tử đường viền không được cài đặt. Op-amp DA1 được bao phủ bởi phản hồi dòng điện một chiều thông qua điện trở R18. Đối với dòng điện xoay chiều, OOS phụ thuộc tần số, tạo thành sự điều chỉnh cần thiết của đáp ứng tần số, hoạt động thông qua bộ chia R20R21 và mạch R19C11R17R16C8. Công tắc bóng bán dẫn VT7 kết nối mạch R23C14, cung cấp cho băng Fe203 sự thay đổi hằng số thời gian của mạch hiệu chỉnh từ 70 đến 120 μs. Tụ điện C9 ngăn chặn sự kích thích của bộ khuếch đại ở tần số siêu âm. Tín hiệu từ chân 13 của op-amp qua điện trở R22, R25 (với phím đóng trên VT6) được gửi đến đầu ra. Transitor VT6 mở ở tất cả các chế độ hoạt động của CVL, ngoại trừ chế độ phát lại và chặn sự truyền nhiễu chuyển mạch và tiếng ồn khác đến đầu ra của máy ghi âm. Sơ đồ nguyên lý của một kênh ghi được hiển thị trong Hình. 3.
Tín hiệu đầu vào qua tụ điện C1 được cung cấp cho đế của bộ theo dõi bộ phát trên bóng bán dẫn VT1 và sau đó đến bộ lọc thông thấp hoạt động có đáp ứng tần số xấp xỉ Zolotarev-Kauer [2], được lắp ráp trên các phần tử R4, R5, R7, C4 - C6 và VT2. Tần số cắt được chọn là 20 kHz, độ dốc đáp ứng tần số trong dải triệt tiêu khoảng 30 dB/quãng tám. Bộ chia R1R2 cung cấp điện áp dựa trên VT1, tại đó điện áp phân cực ở đầu vào không đảo của op-amp DA1.1 gần bằng 31,25. Bộ lọc thông thấp ngăn chặn các thành phần siêu âm của tín hiệu đầu vào tạo ra nhịp có thể nghe được khi rung GPS. Các thành phần như vậy tồn tại trong tín hiệu ở đầu ra của bộ chỉnh âm thanh nổi (ở dạng dao động của tần số sóng mang con 38 hoặc 44,1 kHz và sóng hài của chúng), cũng như đầu đĩa CD (dưới dạng xung của tần số lấy mẫu XNUMX kHz và các sóng hài của nó). ). Bộ khuếch đại ghi được lắp ráp trên op-amp K157UD2, mạch phản hồi bao gồm các phần tử hiệu chỉnh tần số thấp R10, R13, C10, C7, R8 và các phần tử hiệu chỉnh tần số cao thích ứng C8, L1, R9, VT3. Độ sâu hiệu chỉnh RF được xác định bằng tổng điện trở của điện trở R9 và điện trở đầu ra của tầng bóng bán dẫn tại VT3. Ở mức tín hiệu đầu vào thấp, bóng bán dẫn VT3 gần đạt mức bão hòa do dòng cơ sở chạy qua các điện trở R12, R27 và R25. Hệ số chất lượng của mạch C8L1 là tối đa, độ sâu hiệu chỉnh HF đạt 14 dB. Đầu ra của bộ khuếch đại ghi (chân 13 DA1) được kết nối thông qua bộ lọc thông thấp R16C12, tụ điện cách ly C17, phích cắm lọc điện áp phân cực C20L2, điện trở R31 giúp ổn định dòng ghi, đến đầu nối X4, từ đó truyền tín hiệu được cấp tới đầu nối X1 (xem Hình 2) và sau đó qua X2 đến đầu chung BG1. Ngoài ra, bộ chia tín hiệu R17R21C13, được cung cấp cho bộ chỉ báo mức ghi, cũng như đầu vào máy dò trên các phần tử C15, VD1, R23, VT7, R26, C19, điều khiển bộ điều biến sai lệch tần số cao và mạch đầu vào C11, R14 của biến tần trên bóng bán dẫn VT4 được kết nối với đầu ra siêu âm. Điện trở R26 cung cấp độ lệch ban đầu của diode VD1 và điểm nối cơ sở bộ phát VT7, làm tăng độ tuyến tính của phần ban đầu của đặc tính phát hiện. Trong trường hợp không có thành phần RF trong tín hiệu đầu vào máy dò, điện áp ở cực trên của tụ điện máy dò C19 trong mạch là +1 V. Bộ dò điều khiển độ sâu hiệu chỉnh RF trong quá trình ghi qua bóng bán dẫn VT3, được chế tạo theo mạch toàn sóng dưới dạng hai bộ dò phát C14R19VT5 và C16R22VT6 được kết nối song song ở đầu ra, đầu vào của chúng được cung cấp phản pha điện áp. Tải máy dò là các phần tử R25 và C18. Điện trở R24 giới hạn dòng phóng điện cực đại của tụ C18. Điện trở R27 tạo ra độ lệch ban đầu của quá trình chuyển tiếp cực phát của các bóng bán dẫn VT5, VT6. Kết nối song song của các máy dò này làm tăng gấp đôi tần số gợn của đường bao và giảm độ méo của tín hiệu được điều khiển do không có sóng hài. Khi mức và tần số của tín hiệu tăng lên, điện áp trên tụ C18 của máy dò thay đổi từ +0,9 V thành -2 V, khiến bóng bán dẫn VT3 đóng lại và giảm độ sâu hiệu chỉnh RF. Bộ điều biến điện áp phân cực được chế tạo trên cơ sở mạch dao động song song C22L3R32 với hệ số chất lượng được điều chỉnh bằng cách thay đổi điện trở trung bình của tổn thất mạch bằng bóng bán dẫn điều biến VT8. Được biết, ở tần số cộng hưởng, điện trở của các phần tử phản kháng của mạch là Q lần (Q là hệ số chất lượng của mạch) lớn hơn điện trở tổn hao nối tiếp. Vai trò chống tổn hao được thực hiện bởi các phần tử mắc song song R32, VD2 và điện trở cực thu-phát của bóng bán dẫn VT8. Vì dòng điện chạy trong nhánh cảm ứng của mạch điện đối với điện cảm và điện trở tổn thất tương đương là như nhau nên điện áp rơi trên các phần tử này tỷ lệ thuận với điện trở của chúng. Vì vậy, với hệ số chất lượng của mạch QE = 10 và biên độ điện áp trên mạch chẳng hạn là 50 V thì biên độ điện áp ở điện trở tổn hao sẽ chỉ là 5 V, và một bóng bán dẫn điện áp thấp công suất thấp có thể được được sử dụng để thay đổi hệ số chất lượng của mạch. Để ngăn chặn việc mở điện áp ở nửa sóng âm trên điện trở R32 của điểm nối cực thu của bóng bán dẫn VT8, người ta sử dụng diode VD2. Do đó, việc thay đổi hệ số chất lượng của mạch dao động được thực hiện bằng cách thay đổi điện trở đầu ra của bộ điều chế bóng bán dẫn VT8 ở nửa chu kỳ dương của điện áp ở bộ thu của nó. Được biết, điện trở cộng hưởng tương đương của đoạn mạch song song (tại f = fo) được tính theo công thức Rр = QеVL3/C22 và khi giá trị Qe thay đổi thì cũng sẽ thay đổi. Xem xét rằng điện áp từ GPS được cung cấp cho mạch được mô tả thông qua tụ điện C23, chúng ta thu được một bộ chia điện áp trong đó vai trò của nhánh dưới được thực hiện bởi mạch dao động song song L3C22 với các phần tử R32, VD2, VT8 với hệ số chất lượng thay đổi. Điều này điều chỉnh điện áp phân cực. Ở mức thấp của các thành phần RF của tín hiệu ở đầu ra của bộ khuếch đại ghi, điện áp +1 V tại bộ phát VT7 của máy dò làm bão hòa bóng bán dẫn VT28 thông qua điện trở R8. Trong trường hợp này, điện trở tổn thất mạch là tối thiểu và điện áp phân cực trên mạch L3C22 là tối đa. Thông qua tụ điện C21 nó đi vào mạch đầu vạn năng. Khi mức của các thành phần HF và (hoặc) tần số của chúng tăng lên, điện áp ở cực trên của tụ C19 trong mạch giảm, điện trở đầu ra của bóng bán dẫn VT8 tăng (với nửa sóng điện áp dương ở bộ thu). Trong trường hợp này, điện trở trung bình của tổn thất mạch trong thời gian tăng lên, hệ số chất lượng và điện trở cộng hưởng tương đương của nó giảm. Kết quả là điện áp phân cực trên mạch L3C22 giảm. Các phần tử R28, R29, R30 đảm bảo tính tuyến tính của đặc tính điều chế của bộ điều chế trên VT8 khi điện áp trên mạch giảm xuống 1/3 giá trị cực đại. Ưu điểm của bộ điều biến đề xuất là điều khiển tuyến tính cao, lọc bổ sung điện áp phân cực, đơn giản, khả năng điều chỉnh điện áp phân cực với biên độ lên tới 100 V khi sử dụng bóng bán dẫn công suất thấp điện áp thấp (lк max<100 MA, Uке max<20...30 V), ví dụ KT315B . Những nhược điểm bao gồm sự hiện diện của điện cảm L3 và nhu cầu điều chỉnh mạch L3C22 theo tần số GPS. Sơ đồ nguyên lý của bộ tạo độ lệch và tẩy xóa được thể hiện trong hình. 4.
Sóng vuông có chu kỳ nhiệm vụ là 2 và tần số 32,768 kHz được cung cấp qua mạch C1R1 từ bộ dao động thạch anh của khối PLL kỹ thuật số của động cơ dẫn đến đầu vào của mạch dao động C2L1. Để nhân tần số, người ta sử dụng sóng hài điện áp thứ ba có dạng “uốn khúc”, theo tần số mà mạch được điều chỉnh. Các phần tử R2, VD1, C3 cung cấp chế độ vận hành cần thiết cho các tầng GSP tiếp theo và khả năng ổn định nhiệt độ của chúng. Bộ theo dõi bộ phát trên bóng bán dẫn VT1 khớp với điện trở cộng hưởng cao của mạch nhân L1C2 với trở kháng đầu vào của bộ khuếch đại công suất. GPS được bật bằng cách đặt điện áp +5 V vào điểm kết nối của các phần tử R2, R3, C4. Bộ khuếch đại công suất GSP bao gồm một bộ theo dõi bộ phát trên bóng bán dẫn VT2 và một bộ khuếch đại cộng hưởng trên VT3, được chế tạo theo mạch phát chung với việc đưa mạch dao động C6C7L2BS1 vào mạch thu không đầy đủ. Điện trở R4 được sử dụng để đặt chế độ vận hành tới hạn của máy phát ở góc cắt dòng cực góp gần 90 độ. Vai trò của độ tự cảm của mạch dao động được thực hiện bởi cuộn cảm L2 và đầu xóa BS1, độ tự cảm của nó khoảng 360 μH. Tụ C7 dùng để tinh chỉnh mạch máy phát đến tần số 98,3 kHz. Điện trở R7 dùng để đo dòng điện phát (gần bằng dòng điện thu) và là một phần tử của mạch OOS, làm tăng nhẹ điện trở đầu vào của giai đoạn cuối và ổn định thêm chế độ của nó. Các phần tử C8, L3, C9 tạo thành bộ lọc dao động có tần số GPS dọc theo mạch điện. Công tắc SA1 với điện trở R8 thay đổi điện áp (và dòng điện) xóa và phân cực cho các loại băng khác nhau - với mức phân cực bình thường (“Fe203”) và cao (“Cr02”). Bằng cách bật mạch dao động không hoàn toàn (hệ số chuyển mạch p = 0,22), sự dao động điện áp trên tụ C6 ít nhất là 85 V đạt được với điện áp cung cấp trên tụ C8 là 12 V (đối với băng có mức từ hóa bình thường, công tắc SA1 đang mở) và khoảng 110 V với các tiếp điểm đóng. Nếu cần thiết, điện áp này có thể tăng lên bằng cách giảm độ tự cảm của cuộn cảm L2. Điện áp từ tụ C6, C7 của mạch được cung cấp cho bộ điều biến điện áp phân cực là một phần của kênh ghi (xem Hình 1 và 3). Sơ đồ khối PLL số Động cơ chính của CVL được thể hiện trong hình. 5. Nó được thực hiện theo sơ đồ chức năng (xem Hình 1). Trên các bóng bán dẫn VT1, VT2 và bộ cộng hưởng “đồng hồ” thạch anh ZQ1 (FKB = 32768 Hz), một bộ tạo tần số tham chiếu được tạo ra, các dao động từ điện trở R7 được cung cấp cho thiết bị GPS và đầu vào của bộ chia tần số DC1 (đầu vào CN1 ĐĐ1). Nó được chế tạo trên các vi mạch kỹ thuật số DD1, DD2 và phần tử “AND” trên điốt VD1-VD4, thiết lập tỷ lệ phân chia, cũng như các phần tử R14, R15, C9.
Đối với hệ số phân chia tần số N1 chỉ ra trên sơ đồ kết nối diode là 202. Khi nội dung của bộ đếm trên DD1 đạt giá trị 202 = 2+8+64+128 thì logic “12” sẽ xuất hiện ở các chân 14, 5, 6, 1 của vi mạch DD1, điốt VD1- VD4 sẽ đóng lại và xung reset qua mạch tích hợp R14C9 sẽ reset các bộ đếm DD1, DD2.1 ở đầu vào R về trạng thái ban đầu. Bằng cách lắp thêm điốt ở đầu ra DD1, DD2, bất kỳ giá trị nào của hệ số N1 từ 2 đến 511 đều có thể được nhập bằng mã nhị phân. Các xung có tần số so sánh 32768/202 = 162,2 Hz từ chân 11 của DD2 được cung cấp cho đầu vào C của bộ kích hoạt đầu tiên của chip DD3, trên đó bộ dò pha tần số được lắp ráp. Đầu vào thứ hai của FD là đầu vào C của bộ kích hoạt phía dưới của cùng một mạch DD3, nhận xung từ bộ chia tần số thứ hai FD2, được tạo trên nửa còn lại của bộ đếm DD2 (đầu ra - chân 5 của DD2). Hệ số phân tần được chọn N2 = 8. Đầu vào DC2 (chân 1 của DD2) nhận xung từ đầu ra của bộ khuếch đại giới hạn lắp trên các bóng bán dẫn VT3, VT4. Ở đầu vào của bộ điều khiển có một điện áp hình sin từ máy phát tốc độ của động cơ điện DPLT, tần số của nó liên quan đến tốc độ động cơ theo tỷ số ftg = 38fdv. Khi PLL hoạt động ở chế độ chụp, tần số của chuỗi xung ở đầu vào PFD bằng nhau, tức là. fkv/N1 = ftg/N2 = 38fdv/N2 = 162 Hz. Đầu vào reset R DD3 nhận xung từ đầu ra trực tiếp của bộ kích hoạt thông qua phần tử “AND” trên điốt VD5 và VD6. Đầu ra nghịch đảo của bộ kích hoạt phía trên (chân 2) được kết nối thông qua bộ chia điện trở R20R21 với đầu vào của công tắc trên VT8 và đầu ra trực tiếp của bộ kích hoạt phía dưới (chân 13) thông qua bộ chia R22R23 được kết nối với đầu vào của bộ kích hoạt phía dưới. bật VT9. Điện áp đầu ra của PFD từ điểm kết nối của các điện trở giới hạn dòng R24, R25 được cung cấp cho bộ lọc tích hợp tỷ lệ R26C14R29C15, từ đầu ra của nó điện áp được làm mịn thông qua hai bộ phát cực phát (VT10, VT5) được cung cấp cho nguồn điện khuếch đại dùng Transistor VT6, VT7. Tải VT6 là động cơ DC cổ góp loại DPLT có bộ tạo tốc độ, được sử dụng trong máy quay video Elektronika VM-12. Transistor VT7 với điện trở R19 làm giảm chấn động cơ và giảm thời gian của các quá trình quá độ, cuộn cảm L1, L2 cùng với tụ C12. C13 giảm tiếng ồn chuyển mạch của bộ thu. Cấu trúc được mô tả của khối PLL cho phép bạn thay đổi tốc độ quay trục động cơ chính xác hai lần chỉ bằng cách chuyển đổi các chân DD2. Vì vậy, khi nối chân 11 của DD3 với chân 4 của DD2 thì tốc độ quay (và tốc độ dây đai) giảm đi một nửa, còn khi sử dụng chân 6 của DD2 thì tốc độ quay của động cơ CVL tăng gấp đôi. Chúng tôi trình bày phương pháp tính hệ số chia N1 bằng ví dụ về LPM của máy ghi băng cassette Mayak M-249S-1. Số liệu ban đầu: đường kính capstan dT = 3 mm, đường kính bánh đà dM = 91,2 mm, đường kính puli động cơ dsh = 13,5 mm, tốc độ dây đai \/l = 47,625 mm/s. Đối với trường hợp đai không bị trượt, thu được công thức tính liên quan đến các thông số trên:
Chúng tôi làm tròn giá trị kết quả đến số nguyên gần nhất N1 = 202, trong khi tốc độ quay của động cơ sẽ cao hơn tốc độ danh định là (202,084/202 -1) · 100% = 0,041%, điều này khá chấp nhận được. Tần số dao động tại các điểm khác nhau của khối PLL như sau: fkv = 32768 Hz, ftg = N2fkv/N1 = 1297,7 Hz, fav = fkv/N1 = 162,2 Hz, fdv = ftg /38 = 34,151 Hz, p = f 60 = 2049 vòng/phút. Với n = 2049 vòng/phút, điện áp cung cấp cho động cơ DPLT ở chế độ không tải là Umot = 5,6...5,8 V. Việc tính hệ số N1 có thể được thực hiện cho các tham số khác của CVL và giá trị tìm thấy của N1 sau đó được nhập vào mã nhị phân bằng cách sử dụng điốt ở đầu ra của bộ đếm DD1 và DD2 (xem Hình 5, ký hiệu các hệ số trong Đ1 và ĐĐ2). Cấu tạo và chi tiết. Các khối ghi băng cassette được chế tạo trên các bảng mạch in làm bằng tấm laminate sợi thủy tinh một mặt có độ dày 1,5 mm. Trong bộ lễ phục. 6 hiển thị bảng kênh ghi âm,
trong bộ lễ phục. 7 - Bảng GSP (bấm vào để phóng to),
trong bộ lễ phục. 8 - bảng kênh phát lại,
trong bộ lễ phục. 9 - bảng khối PLL kỹ thuật số của động cơ LPM (bấm vào để phóng to).
Do mật độ lắp đặt cao và sự sắp xếp một phía của dây dẫn in, một số kết nối (chủ yếu là mạch cấp nguồn) được thực hiện bằng dây nhảy, hàn ở một bên của dây dẫn in. Các khối sử dụng điện trở cố định MLT-0,125, điện trở điều chỉnh SPZ-1 (kênh phát lại), SP5-16 (GSP). Độ lệch so với xếp hạng của hầu hết các yếu tố được chỉ ra trên sơ đồ không được vượt quá ±10%. Đối với các điện trở R17, R19, R20, R21, R23 trong các kênh phát lại, cũng như R4, R5, R7 trong các kênh ghi, độ lệch cho phép không quá ±5%. Các điện trở trên bảng mạch in của đường dẫn ghi được lắp vuông góc, còn các điện trở không chì R24 (R24') được đặt ở phía bên của dây dẫn in. Tụ điện của bộ lọc và mạch hiệu chỉnh C11, C14 (trong các kênh phát lại) và C4, C6, C8 (trong các kênh ghi) - dòng K73-17 có độ lệch không quá ±5%. Tụ điện C6 (K31 -10), C7 trong GSP và C20-C22 trong các kênh ghi phải có điện áp hoạt động ít nhất 100 V. Tụ oxit - K50-16 hoặc K50-35, tụ C14 trong khối PLL - K53 -4, phần còn lại - từ dòng KTM, KM. Cuộn cảm L2 trong các kênh ghi, cũng như L1 trong GSP, mỗi cuộn cảm chứa 80 vòng dây PELSHO 0,12 và được đặt trong lõi từ ferrite bọc thép OB-14, các cốc của chúng được dán bằng một khoảng trống được tạo thành bởi hai lớp dấu vết giấy. Cuộn dây L1 trong các kênh phát lại có 185 vòng mỗi cuộn và L1 trong các kênh ghi có 130 vòng dây giống nhau và được đặt trong cùng một mạch từ. Cuộn dây L3 trong các kênh ghi được đặt trong mạch từ OB-19 và chứa 80 vòng dây PELSHO 0,22. Các cốc mạch từ được dán với một khe hở tương tự. Trước khi dán các cuộn dây, nên đo độ tự cảm của chúng (ở tần số tương ứng với tần số hoạt động) và nếu cần, điều chỉnh số vòng dây. Cuộn cảm DPM-2 được sử dụng làm cuộn cảm loại L3, L0,1 (GSP) và DM-1 được sử dụng làm L0,6 (trong khối PLL). Cuộn dây lọc L2 (khối PLL) được quấn trên vòng ferit K16x10x4,5 cấp 2000NM với dây PELSHO 0,22 được gấp làm đôi và có 2x80 vòng. Độ lớn của điện cảm này không quan trọng. Các phần tử lọc C12, L2, C13 (khối PLL) được đặt gần động cơ trên một bảng mạch in nhỏ. Transitor KT3102E (VT4 trong kênh ghi) có thể được thay thế bằng KT3102D, tốt nhất là trong vỏ kim loại. Các bóng bán dẫn khác có thể được sử dụng với các chỉ số chữ cái khác. Thay vì điốt dòng KD522, người ta sử dụng điốt KD521A và thay vì các vi mạch dòng K561 - KR1561. Là đầu đa năng trong phiên bản hai kênh (âm thanh nổi), ZD24.12002 đã được sử dụng, trong phiên bản bốn kênh - thiết bị bốn rãnh 7N10S (BB45), loại đầu xóa ZS12.4210 khỏi máy ghi băng Mayak . Do không có đầu xóa cho toàn bộ chiều rộng (3,81 mm) của băng, nên việc ghi bốn kênh phải được thực hiện trên băng cassette nhỏ gọn đã được khử từ trước đó (ví dụ: bằng cuộn cảm). Rơle RES-1 được sử dụng làm công tắc K2, K49. Tất nhiên, việc chế tạo và lắp đặt các bộ phận của máy ghi âm là có thể thực hiện được đối với những người vô tuyến nghiệp dư đã qua đào tạo và có các dụng cụ đo: máy tạo dao động tần số thấp (có tần số 20 Hz...200 kHz), máy hiện sóng điện tử có dải tần. 0...1 MHz, một milivolt (có giới hạn 1 mV. ..1 V) và một máy đo tần số điện tử (dải tần số 20Hz...200kHz). Thành lập bắt đầu với khối PLL kỹ thuật số của động cơ CVL hàng đầu. Bộ lọc C12L2C13 và mạch chuyển mạch động cơ điện được nối vào khối đã lắp ráp. Cuộn dây của máy phát điện tốc độ được nối một đầu với dây chung và đầu còn lại với cực bên trái của tụ điện C13 theo sơ đồ. Điện trở R27 tạm thời không được bán và điện trở R26 được thay thế bằng điện trở thay đổi có điện trở tối đa 300...500 kOhm. Thiết bị được cung cấp điện áp nguồn +15 V. Sử dụng máy hiện sóng, xác minh sự hiện diện của dao động của bộ tạo dao động thạch anh (trên bộ thu VT2). Nếu không có chúng thì giảm điện trở R2 cho đến khi đạt được dao động ổn định. Nếu không có dao động khi điện trở gần bằng 32768 thì hãy thay bộ cộng hưởng thạch anh. Máy đo tần số được sử dụng để kiểm tra tần số dao động, tần số này phải nằm trong khoảng 20±XNUMX Hz. Sử dụng máy hiện sóng và máy đo tần số, kiểm tra sự hiện diện của các xung hình chữ nhật và tần số của chúng ở đầu ra của bộ chia tần số đầu tiên (chân 3 của DD3). Biên độ xung khoảng 10 V, tần số 162,2±0,1 Hz. Bằng cách giảm điện trở của biến trở đi kèm thay vì R26, điện áp trên động cơ được tăng lên 5,6...5,8 V. Nên lắp động cơ vào LPM và đeo dây đai vào ròng rọc của nó. Cài đặt ban đầu được thực hiện với CVL ở tốc độ không tải (hộp chưa được lắp vào, con lăn áp lực không chạm vào nắp). Máy hiện sóng được sử dụng để kiểm tra ở đầu ra của máy phát tốc độ sự hiện diện của dao động hình sin có dao động khoảng 0,5 V và các xung hình chữ nhật có biên độ 9...10 V trên bộ thu VT4. Bằng cách điều chỉnh điện trở thay đổi, tốc độ lặp lại xung đạt được là 1298 Hz, trong khi ở đầu ra của bộ chia tần số thứ hai (chân 5 của DD2), tần số xung phải bằng 162,2 Hz. Sau đó tắt nguồn thiết bị, hàn điện trở thay đổi, đo điện trở của nó bằng thiết bị kỹ thuật số và hàn một điện trở không đổi có giá trị gần nhất thay cho R26. Lắp điện trở R27 đã tháo trước đó và bật nguồn. Động cơ điện phải có tốc độ quay trục là 2049 vòng/phút, trong khi tần số xung ở chân 3 và 11 của DD3 phải bằng 162,2 Hz, không thay đổi khi phanh bánh đà bằng ngón tay. Khi tải tăng, điện áp trên động cơ và mức tiêu thụ dòng điện chỉ nên tăng từ 60...70 mA (ở chế độ không tải) lên 300...350 mA trong khi vẫn duy trì tốc độ quay nhất định. Việc điều chỉnh khối cuối cùng được thực hiện bằng cách phát lại bản ghi của thước dây (phần “D”). Tần số tín hiệu ở đầu ra của kênh phát lại phải nằm trong khoảng 3150±20 Hz (±0,6%). Nếu giá trị tần số thu được không tương ứng với giá trị danh nghĩa, cần tính hệ số chia mới N, đặt nó bằng điốt VD1 - VD5 và đo lại tần số tín hiệu từ băng đo. Đang thiết lập GPS sản xuất theo thứ tự sau. Công tắc SA1 được mở. Đế của bóng bán dẫn VT2 được nối với dây chung thông qua một tụ điện có công suất 0,01 μF và điện trở cực đại của biến trở R4 được đặt. Một máy phát đo được kết nối với đầu vào của khối, trên đó giá trị điện áp hiệu dụng được đặt thành 1 V và tần số là 98,304 kHz (được giám sát bằng máy đo tần số). Kết nối đầu vào Y của máy hiện sóng với bộ phát của bóng bán dẫn VT1. Chế độ ghi được bật bằng cách cấp nguồn và điện áp điều khiển, đồng thời sử dụng bộ cắt cuộn dây L1, mạch L1C2 được điều chỉnh để cộng hưởng (theo độ dao động tín hiệu tối đa). Nếu không thể điều chỉnh mạch điện bằng tông đơ, bạn có thể thay đổi điện dung của tụ C2. Sau khi hoàn thành việc điều chỉnh, hãy đảm bảo rằng nó đúng bằng cách điều chỉnh tần số máy phát. Sự dao động tín hiệu ở bộ phát của VT1 sẽ giảm khi tần số tăng và giảm. Tông đơ cuộn L1 được cố định bằng keo nóng. Tiếp theo, ngắt kết nối đầu ra của tụ điện 0,01 μF khỏi dây chung và kết nối nó với đầu ra của máy phát đo, tại đó xung tín hiệu được đặt không quá 0,5 V. Nối đầu xóa vào khối và tháo tụ C7 từ khối. Máy hiện sóng sử dụng bộ chia 1:10 (điện dung đầu vào - không quá 15 pF) được kết nối với đầu ra GSP. Bật nguồn +15 V và điện áp điều khiển +5 V. Bằng cách thay đổi tần số của máy phát, xác định tần số f( của sự cộng hưởng của mạch C6L2BS1 (ở điện áp tối đa, độ dao động của nó phải là 30.. .60 V) Giá trị f1 phải lớn hơn giá trị danh nghĩa f0 = 98,304 kHz. Công suất của tụ C7 bổ sung được tính theo công thức C7 = C6 (f12/f12 -1) và được lắp đặt trong GSP. Bằng cách thay đổi tần số của máy phát, đảm bảo rằng mạch C6C7L2BS1 được điều chỉnh chính xác đến tần số 98,3 ± 0,5 kHz. Sau khi tắt nguồn, nối đầu vào GSP với đầu ra bộ dao động thạch anh của khối PLL (điện trở R7). Bật khối PLL và điện áp nguồn GSP +15 V. Máy hiện sóng được kết nối với đầu ra GSP. Bằng cách giảm điện trở của điện trở R4, chúng ta đạt được sự dao động tín hiệu ở đầu ra GSP ít nhất là 80 V. Hình dạng các xung hiện tại của bộ thu VT3 (trên điện trở R7) gần bằng cosin: biên độ dòng điện không lớn hơn 0,15 A và góc cắt là 70...80 độ. Độ dao động điện áp trên đầu xóa tối thiểu phải là 70 V khi điện áp nguồn trên tụ C8 khoảng +12 V. Hình dạng của điện áp xóa có thể khác với hình sin. Thiết lập đường dẫn phát lại (được mô tả trong phiên bản hai kênh) bao gồm cài đặt góc nghiêng của khoảng cách làm việc của đầu vạn năng, mức danh nghĩa của tín hiệu đầu ra, kiểm tra pha của các kênh và cài đặt hiệu chỉnh RF. Một đầu đa năng được kết nối với đầu nối X2 của bảng kênh phát lại, đồng thời một milivôn kế và máy hiện sóng được kết nối với đầu nối X1,2 (chân 5). Đặt điện áp +1 V vào điện trở R27 và R15. Bật điện áp nguồn +15 V và -5 V. Một băng cassette có băng từ đo (phần “H”) được lắp vào LPM của máy ghi băng và chu trình làm việc được bật. Vị trí của GU sử dụng vít điều chỉnh được đặt ở mức đầu ra tối đa ở tần số 14... 0 kHz. Các tác giả đã xác định mức danh định của tín hiệu đầu ra 550 dB (giá trị rms 1 mV) bằng cách phát lại bản ghi phụ của tín hiệu có tần số 45 kHz, được thực hiện trên máy ghi băng SONYTC-K4. Máy ghi âm này được thiết lập tại nhà máy bằng băng thử nghiệm SONY P-81-L-333 (0 Hz, 3 dB) [550]. Điện áp danh định 333 mV ở tần số 400 (13) Hz, khi được điều chỉnh bằng băng đo, được đặt bằng điện trở R2, đầu tiên ở kênh đầu tiên (chân 1 HZ), sau đó ở kênh thứ hai (chân XNUMX HZ). Pha của các kênh được kiểm tra trên tín hiệu 1 kHz (phần “U”) bằng cách kết nối chân 1 và 2 của đầu nối Xperia. Với pha kênh chính xác, điện áp đầu ra sẽ không thay đổi hoặc giảm nhẹ (không quá 1 ... 2 dB), nếu sai sẽ gần bằng 1.1. Trong trường hợp sau, bạn cần hoán đổi các chân của một trong các đầu (BG1.2 hoặc BGXNUMX). Việc hiệu chỉnh HF được điều chỉnh riêng lẻ trong từng kênh bằng cách chọn tụ điện C1 theo độ không đồng đều tối thiểu của đáp ứng tần số trong vùng 5... 14 kHz khi phát các gói tần số (phần “H”) của băng đo. Ở tần số 10 kHz, độ suy giảm đáp ứng tần số không được vượt quá 3 dB. Cuối cùng, việc chặn kênh được kiểm tra bằng cách đặt điện áp +5 V vào cực dương của diode VD6 và chuyển đổi hằng số thời gian 70/120 μs bằng cách tạm thời tắt điện áp +5 V từ điện trở R27. Khi thiết lập đường dẫn ghi Đầu tiên, kiểm tra tần số cắt của bộ lọc thông thấp, đặt tần số của mạch hiệu chỉnh HF thành 18 kHz, điều chỉnh bộ lọc phích cắm L2C20 (xem Hình 3) theo tần số sai lệch và điều chỉnh mạch L3C22 của bộ lọc thông cao bộ điều biến tần số. Sau đó, dòng điện phân cực tối ưu và các giới hạn thích ứng của nó được thiết lập, cũng như mức ghi danh nghĩa và dòng điện ghi. Mức đầu vào tối đa là giá trị rms của điện áp đầu vào của các kênh ghi, bằng 110 mV. Mức này tương ứng với 0 dB của đặc tính kênh ghi dưới đây. Để định cấu hình, máy phát đo được kết nối với đầu vào của các kênh ghi và điện áp đầu ra của nó được đặt thành 110 mV. Bật nguồn và kiểm tra tần số cắt của bộ lọc thông thấp đầu vào (ở chân 2 và 6 của chip DA1) ở mức -3 dB, phải là 20...22 kHz. Độ suy giảm trong bộ lọc thông thấp ở tần số 44,1 kHz ít nhất phải là 36 dB. Thành phần DC của điện áp ở đầu ra DA1 (chân 13, 9) không được vượt quá ± 0,5 V, nếu không thì nên chọn điện trở R2. Sau đó, điện áp của máy phát giảm 20 dB (xuống 11 mV) và tần số tăng tối đa trong đáp ứng tần số được xác định (chân 13, 9 DA1), tần số này phải là 17... 18 kHz. Nếu tần số không tương ứng với giá trị này thì chọn điện dung của tụ C8. Bằng cách chuyển tần số máy phát sang 1 và 18 kHz trong khi duy trì mức đầu vào 11 mV, độ sâu hiệu chỉnh được xác định, phải nằm trong khoảng 14 ± 1 dB. Trong bộ lễ phục. Hình 10 cho thấy nhóm đáp ứng tần số của kênh ghi, được đo ở các mức tín hiệu đầu vào khác nhau (từ 0 đến -24 dB). Do tác động của mạch điều chỉnh tự động, độ sâu hiệu chỉnh tần số cao giảm xuống 2 dB khi mức tín hiệu đầu vào tăng dần, giúp ngăn ngừa tình trạng quá tải băng ở tần số cao. Không cần thiết phải đo tất cả các đặc điểm này do quá trình đo từng điểm rất phức tạp. Chúng tôi đã tự động đo các đặc điểm này bằng PC, điều này sẽ được mô tả chi tiết hơn bên dưới. Chỉ cần đo giá trị điện áp rms ở chân 13 và 9 ở tần số 1 và 10 kHz là đủ. Chúng phải lần lượt là 1,2 và 1,6 V với điện áp đầu vào là 110 mV.
Kiểm tra đáp ứng tần số của bộ dò thích ứng VChP, được chế tạo trên các phần tử C15, VD1, R23, VT7, R26, C19. Một điện áp 110 mV có tần số 400 Hz được đưa vào đầu vào của kênh ghi. Đo điện áp DC tại bộ phát của VT7, điện áp này phải tương ứng với 1 V. Tăng tần số tín hiệu đầu vào lên 7,9 kHz, điện áp tại bộ phát của VT7 phải gần bằng 16. Khi tần số tăng thêm (lên tới 20...1,2 kHz), điện áp giảm xuống -1,6...-15 V. Nếu kết quả đo không tương ứng với dữ liệu đã cho thì nên chọn giá trị của tụ C390 trong phạm vi 910-XNUMX pF. Tiếp theo, các đầu ra GSP tới các bộ điều chế được kết nối tạm thời với chân 1, 2 của đầu nối X4 của bảng ghi. Tụ điện C21, C21' được hàn tắt. Bật nguồn cho bảng ghi và GPS. Các phích cắm bộ lọc L2C20 được điều chỉnh về điện áp VChP tối thiểu trên tụ C12 (xoay 1...2 V). Sau khi tắt nguồn GSP và bảng ghi, chuyển các đầu ra GSP sang bên phải (theo sơ đồ) các tấm tụ C23, C23.” Đặt tụ C21, C2G có giá trị danh nghĩa là 75 pF và điện áp ở đầu ra của máy phát đo bằng XNUMX. Sau khi bật nguồn các khối, kết nối máy hiện sóng với tụ điện C22 qua bộ chia 1:10 và điều chỉnh mạch L3C22 đến tần số 98,3 kHz ở điện áp tối đa bằng cách sử dụng tông đơ L3. Nếu không thể chỉnh thành cộng hưởng thì nên chọn tụ C22. Khi tinh chỉnh, độ dao động điện áp trên tụ C22 là 80... 100 V. Tiếp theo, đặt tần số của máy phát đo thành 16 kHz và tăng nhẹ điện áp đầu ra của nó từ 0 lên 110 mV. Điện áp dao động trên tụ C22 sẽ giảm xuống 30...40 V. Một thao tác quan trọng là đặt dòng phân cực tối ưu trên các tín hiệu nhỏ. Đặt điện áp máy phát ở mức 11 mV và luân phiên ghi lại các dao động có tần số 1 và 10 kHz trên một trong các kênh đối với các điện dung khác nhau của tụ C21 (22...110 pF). Phát lại bản ghi và lưu ý tùy chọn trong đó điện áp có tần số 1 và 10 kHz giống nhau. Giá trị C21 tương ứng với tùy chọn này là tối ưu. Thủ tục được lặp lại cho kênh khác. Thao tác cuối cùng là điều chỉnh độ nhạy của máy đo mức ghi và đặt dòng ghi định mức. Một tín hiệu được ghi với tần số 1 kHz và giá trị rms ở đầu vào 110 mV đối với các giá trị khác nhau của điện trở R31. Đồng thời, cực trên của điện trở R21 được nối với đầu vào của máy đo ghi (tốt nhất là cực đại). Bằng cách chọn điện trở R21, chúng ta đạt được số đọc của đồng hồ là 0 dB. Trong quá trình phát lại, tùy chọn ghi được lưu ý cung cấp điện áp 550 mV ở đầu ra của kênh phát lại. Giá trị điện trở R31 tương ứng với phương án này là tối ưu. Đáp ứng tần số đầu cuối của máy ghi băng được đo trong khoảng 20...20000 Hz cho các mức ghi khác nhau: 0, -6, -12, -18 dB. Để đo đáp ứng tần số đầu cuối cuối cùng của máy ghi băng, chúng tôi đã sử dụng kỹ thuật sau: tạo tín hiệu kiểm tra, việc đăng ký và xử lý chúng được thực hiện trên PC. Tín hiệu kiểm tra được tạo trong chương trình Cool Edit Pro 1.2. Tín hiệu kiểm tra bao gồm ba phần: hai phần đầu tiên là tín hiệu âm có thời lượng 1,5 với tần số 1 kHz và mức lần lượt là O và -5 dB. Phần thứ ba là tín hiệu kéo dài 30 giây với tần số thay đổi theo định luật hàm mũ trong khoảng 20...20000 Hz. Để tạo tín hiệu có tần số thay đổi theo quy luật hàm mũ, lệnh Tạo âm được sử dụng với các cài đặt sau: Thời lượng 30 giây, Cài đặt ban đầu 20 Hz, Cài đặt cuối cùng 20000 Hz, Quét nhật ký, Sine hương vị. Hai xung âm với các mức khác nhau nhằm hiệu chỉnh chương trình để hiển thị các đặc tính cuối cùng. Để tính đến đáp ứng tần số không đồng đều của card âm thanh được sử dụng, tín hiệu kiểm tra đã được hiệu chỉnh bằng bộ cân bằng đồ họa 30 băng tần trong chương trình Cool Edit Pro. Tín hiệu kiểm tra được xuất ra từ PC thông qua card âm thanh Creative SB 128. Tín hiệu kiểm tra được ghi trên băng từ được đưa vào PC trong khi phát lại bằng card âm thanh YAMAHA YS-724. Sự không đồng đều về đáp ứng tần số của các thiết bị đầu vào-đầu ra (không có máy ghi âm), được đo ở dải tần 20...20000 Hz, không vượt quá ± 0,5 dB (sau khi hiệu chỉnh đáp ứng tần số của card âm thanh trong tín hiệu kiểm tra ). Tiếp theo, tệp đã ghi được xử lý để xác định đường bao tín hiệu và ghi lại kết quả đo theo tọa độ thông thường dọc theo cả hai trục. Với mục đích này, một chương trình hiển thị kết quả đo đáp ứng tần số đã được viết bằng Delphi. Sơ đồ khối đơn giản của thuật toán vận hành của chương trình được hiển thị trong Hình 11. mười một.
Đường bao của tín hiệu kiểm tra được tính toán bằng phương pháp trung bình động. Để thực hiện điều này, các hành động sau được thực hiện trên tín hiệu kiểm tra: mô-đun đã được tính toán, sau đó các điểm của đáp ứng tần số thu được được tính bằng cách lấy trung bình dữ liệu trong một khoảng thời gian nhất định. Thời gian lấy trung bình của đường bao thay đổi nhanh chóng trong vòng 0,1...2 giây. Giá trị điển hình của các khoảng thời gian là 0,1...0,4 giây. Chương trình có giao diện đồ họa đơn giản, cung cấp khả năng chia tỷ lệ tùy ý đáp ứng tần số đầu ra dọc theo cả hai trục tọa độ và lưu kết quả tính toán ở cả định dạng đồ họa và dạng mảng. Chương trình này cũng hoạt động với các tín hiệu kiểm tra ở dạng các đoạn nhiễu dải hẹp (1/3 và 1/6 quãng tám), được kết nối mà không bị ngắt pha và bao phủ phạm vi 20...20000 Hz. Những tín hiệu này được sử dụng để đo đáp ứng tần số của hệ thống âm thanh và micrô bằng áp suất âm thanh. Trong bộ lễ phục. 12-15 chỉ ra các đặc tính biên độ-tần số của kênh ghi-phát lại cho các trường hợp sau: - phương pháp ghi tiêu chuẩn (với hiệu chỉnh tần số cao cố định và dòng điện thiên vị) - hình. 12;
- phương pháp ghi với hiệu chỉnh tần số cao thích ứng (dòng điện phân cực cố định) - hình. 13;
- phương pháp ghi với sự thích ứng sai lệch (độ sâu cố định của hiệu chỉnh tần số cao) - hình. 14;
- ghi âm với sự thích ứng của hiệu chỉnh và sai lệch tần số cao - hình. 15
Việc tắt thích ứng hiệu chỉnh tần số cao được thực hiện bằng cách kết nối bộ thu VT3 với dây chung, việc tắt thích ứng hiệu chỉnh tần số cao được thực hiện bằng cách tháo một trong các cực của tụ điện C15 khỏi bo mạch. Các phép đo các tham số của đường dẫn ghi-phát lại được thực hiện bằng cách sử dụng loại băng IEC-1 BASF Fe 1. Tần số giới hạn trên của đáp ứng tần số đầu cuối với phương pháp ghi tiêu chuẩn có mức tín hiệu 0 dB chỉ là 8 kHz (ở mức giảm 3 dB), đầu ra ở tần số 15 kHz giảm xuống dưới -24 dB. Ở dải tần 15,6. ..18 kHz có âm bội gây ra bởi nhịp của hài bậc 5 của tín hiệu được ghi và tần số lệch, với mức -16,5 dB (15%). Độ dao động của đáp ứng tần số trong dải tần 20...160 Hz (còn gọi là “rắn”) được giải thích là do bước sóng ghi tương xứng với kích thước bề mặt làm việc của đầu được sử dụng [4]. Do hình dạng của đáp ứng tần số dưới tần số 3 kHz thực tế không phụ thuộc vào mức ghi, nên các đồ thị trong Hình. 13-15 được đưa ra trong phạm vi 2,5...20 kHz. Việc so sánh các phương pháp ghi có thể được thực hiện theo nhiều tiêu chí khác nhau, chúng tôi đã chọn mức đầu ra băng từ trong kênh đầu cuối ở tần số 10 và 15 kHz. Trong bảng 1 thể hiện mức tính bằng dB của bốn phương pháp được nghiên cứu.
Ở tần số 10 kHz, chỉ thích ứng với hiệu chỉnh tần số cao là thích hợp hơn là thích ứng với hiệu chỉnh tần số cao, tuy nhiên, ở tần số 15 kHz, các phương pháp thích ứng này (riêng lẻ) cho kết quả tương tự (trả về -16,5 dB) . Việc sử dụng kết hợp khả năng thích ứng hiệu chỉnh HF và HF ở tần số 15 kHz cho phép đạt được mức phản hồi -6 dB, cao hơn 10,5 dB (!) so với khi sử dụng riêng các phương pháp này. Để đánh giá tính phi tuyến của máy ghi băng, phương pháp sai phân bậc ba đã được sử dụng [4]. Tín hiệu đo được tạo bằng chương trình Cool Edit Pro 1.2 dưới dạng tổng của hai dao động điều hòa: một có biên độ A và tần số f1, một có biên độ A/2 và tần số f2, với f2 = 2f1 - 500. sản phẩm của tính phi tuyến của đường ghi từ (ngoài phần điện tử còn bao gồm đầu vạn năng và băng từ) ở dạng âm kết hợp chênh lệch với tần số 500 Hz được đo bằng máy phân tích phổ tại đầu ra của kênh phát lại bên trái. Để thực hiện điều này, tín hiệu được đưa vào máy tính và được phân tích bằng chương trình Audio Test 1.4 (chế độ phân tích phổ). Đường cong công suất tải được đo bằng cách thay đổi tần số của tín hiệu kiểm tra và duy trì mức âm chênh lệch không đổi. Mức sau được chọn là 2,5% (-32 dB) mức đầu ra danh nghĩa (550 mV). Đương nhiên, khi tần số f1, f2 của tín hiệu kiểm tra tăng thì biên độ của các thành phần của nó (A và A/2) giảm. Kết quả đo được đưa ra trong bảng. 2, cho thấy các tần số thành phần và độ dao động của tín hiệu thử nghiệm ở đầu ra của bộ khuếch đại ghi (tính bằng vôn và dB so với dao động danh định là 3,4 V).
Trong [4] cần lưu ý rằng đối với các kênh ghi-phát lại “tốt”, độ suy giảm đường cong không vượt quá 15 dB ở tốc độ băng 19 cm/s ở tần số cao nhất trong dải. Việc sử dụng khả năng điều chỉnh độ lệch và độ sâu hiệu chỉnh HF trong quá trình ghi giúp có thể đạt được mức suy giảm này chỉ 3,2 dB ở tốc độ băng 4,76 cm/s (!). Cần lưu ý rằng bài viết này mô tả một máy ghi âm có khả năng điều chỉnh dòng điện phân cực (lên đến 10 dB) sâu hơn so với các hệ thống đã biết về độ lệch động (4...6 dB) và điều chỉnh động (2,6 dB) [1] . Đánh giá chủ quan về chất lượng âm thanh của bản ghi âm được ghi trên máy ghi âm từ đĩa CD này cho thấy đường dẫn có khả năng quá tải cao. Mức ghi tối đa được đo bằng chỉ báo đỉnh (τint = 1 ms, τotp = 350 ms) đạt +6 dB mà không có hiện tượng méo tiếng rõ ràng. Bản ghi âm sử dụng các bản nhạc đệm có nhịp sắc nét, chũm chọe và dòng âm trầm mạnh mẽ. Bản ghi âm được ghi có “âm trầm” không bị biến dạng, không làm mất độ sáng và độ phong phú, chỉ khác với bản gốc ở chỗ xuất hiện tiếng ồn băng nhẹ (tỷ lệ tín hiệu trên tạp âm không trọng số 52...54 dB) khi tạm dừng. Để triệt tiêu tiếng ồn của bản ghi âm bốn kênh được tạo trên máy ghi băng cassette, chương trình Cool Edit Pro đã được sử dụng sau khi đưa chúng vào máy tính. Việc giảm tiếng ồn ở mỗi kênh được thực hiện theo hai giai đoạn: giai đoạn thứ nhất, “cấu hình tiếng ồn” được xác định là thông tin thống kê cần thiết để tối ưu hóa hoạt động của bộ khử tiếng ồn; ở giai đoạn thứ hai, việc triệt tiêu thực tế các thành phần tiếng ồn trong bản ghi âm đã xử lý xảy ra. Các cài đặt điển hình cho hoạt động khử tiếng ồn chất lượng cao như sau: Ảnh chụp nhanh trong cấu hình: 300; Kích thước FFT: 4096; Hệ số chính xác: 7; Lượng làm mịn: 1.25; Độ rộng chuyển tiếp: 3. Cải thiện tín hiệu trên tạp âm điển hình là 15...20 dB. Đối với nhiễu thường xuyên, mức cải thiện có thể đạt tới 40...50 dB. Văn chương
Tác giả: A. Filatov, K. Filatov, Taganrog, vùng Rostov.
Tiếng ồn giao thông làm chậm sự phát triển của gà con
06.05.2024 Loa không dây Samsung Music Frame HW-LS60D
06.05.2024 Một cách mới để kiểm soát và điều khiển tín hiệu quang
05.05.2024
▪ Tại sao bạn không muốn ăn sau khi tập thể dục ▪ SONY sẽ xây dựng một siêu TV trên bộ xử lý CELL ▪ Kỷ nguyên của graphene đang đến
▪ phần của trang web Audio Art. Lựa chọn bài viết ▪ bài viết Chà tay. biểu hiện phổ biến ▪ bài viết Thợ sửa ô tô. Mô tả công việc ▪ bài viết Trình tạo cho bộ định vị. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện ▪ bài viết Bộ điều chỉnh chuyển mạch hiệu quả. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện
Trang chủ | Thư viện | bài viết | Sơ đồ trang web | Đánh giá trang web
www.diagram.com.ua |
Xem các bài viết khác razdela 
Tin tức khoa học công nghệ, điện tử mới nhất:
Tất cả các ngôn ngữ của trang này