Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện / Liên lạc vô tuyến dân dụng

 Bình luận bài viết

Tên của Vladimir Rubtsov (UN7BV) - một kỹ sư, nghệ sĩ, cựu phi công, chỉ huy phi hành đoàn - được độc giả của tạp chí KV biết đến, nơi ông bắt đầu xuất bản vào năm 1993. Vladimir dành toàn bộ thời gian rảnh rỗi của mình để thiết kế các thiết bị liên lạc nghiệp dư và làm việc Giữa không trung. Ông là tác giả của hơn chục ấn phẩm tạp chí, cuốn sách “Thiết bị thu phát vô tuyến nghiệp dư UN7BV”. Hôm nay chúng tôi trình bày một trong những phát triển mới nhất của anh ấy - bộ thu phát "CONTEST".

Những người nghiệp dư vô tuyến tham gia thiết kế các thiết bị thu phát nghiệp dư, khi lựa chọn thiết kế chế tạo một thiết bị, đặc biệt là tần số trung gian của nó, cùng với các yếu tố truyền thống quyết định sự lựa chọn này, cũng có một số yếu tố không hoàn toàn bình thường. Chúng bao gồm chi phí của các linh kiện vô tuyến, sự phổ biến của một số trong số chúng ở các nước CIS và cơ hội mua chúng hoặc nói chung là cơ hội (có tính đến giá cả) để mua một thiết bị nhập khẩu tốt và do đó giải quyết được vấn đề này. vấn đề.

Bộ thu phát "CONTEST" được giới thiệu tới độc giả của chúng tôi sử dụng IF là 10,7 MHz. Việc sử dụng nó trong một thiết bị được thiết kế để hoạt động trên tất cả các băng tần nghiệp dư, bao gồm cả WARC, là không tối ưu (ví dụ: so với IF 5,5 MHz) do sự hiện diện của các điểm bị ảnh hưởng trong các băng tần 14 và 21 MHz cũng như sự phức tạp của việc xây dựng. một VFO. Tuy nhiên, sự phổ biến của các bộ lọc thạch anh ở tần số 10,7 MHz ở các nước CIS và mức giá thấp của chúng là một lập luận nghiêm túc ủng hộ sự lựa chọn được đưa ra. Những “nhược điểm” ở trên khi sử dụng IF như vậy đã được loại bỏ trong bộ thu phát bằng cách sử dụng các giải pháp mạch thích hợp, cụ thể là: chọn tần số VFO cao hơn IF trong các dải trên với việc “lật” dải biên tiếp theo trong đường IF.

Đặc tính kỹ thuật chính của máy thu phát:

• phạm vi - 1,8; 3,5; 7, 10, 14, 18, 21, 24, 28, 28,5; 29 MHz;
• tần số trung gian - 10,7 MHz;
• độ nhạy ở tỷ lệ tín hiệu trên tạp âm 3:1 không tệ hơn 0,5 µV;
• độ chọn lọc trong kênh lân cận khi bị lệch +20 và -20 kHz - không dưới 70 dB;
• dải động cho "tắc nghẽn" - 105 dB;
• băng thông ở chế độ SSB và CW lần lượt là 2,4 và 0,8 kHz;
• Phạm vi điều khiển AGC (khi điện áp đầu ra thay đổi không quá 6 dB) - không dưới 100 dB;
• công suất đầu ra định mức của bộ khuếch đại AF - 2 W;
• sự mất ổn định của tần số GPA trong phạm vi nhiệt độ 0...+30° C - không quá 10 Hz/° C;
• công suất đầu ra của đường truyền trong tất cả các phạm vi - 10 W;
• giới hạn điều chỉnh tốc độ truyền chìa khóa điện tử ở chế độ CW - 40...270 ký tự/phút;
• thời gian giữ ở chế độ truyền khi sử dụng VOX - 0,2 s;
• nguồn điện - từ mạng điện xoay chiều có điện áp 220 V, từ nguồn điện một chiều có điện áp 20...30 V (chỉ 12 V khi hoạt động ở chế độ nhận);
• kích thước - 292(237(100 mm;
• trọng lượng - 6 kg.

Sơ đồ khối của bộ thu phát kết hợp với sơ đồ kết nối nút được thể hiện trong hình. 1, sơ đồ nguyên lý của các thành phần - trong Hình. 2-17. Thiết bị này là một thiết bị siêu âm với một tần số trung gian cố định và các đường khuếch đại ngược. Điện áp hoạt động +12 V (RX) và +12 V (TX) lần lượt được loại bỏ khỏi cực âm của điốt VD68 và VD69 (Hình 1). Rơle K11, K12, K16 và K17 được sử dụng để chuyển bộ thu phát từ chế độ nhận sang chế độ phát và ngược lại. Đèn sợi đốt HL2 có bộ lọc màu xanh nhằm mục đích cho biết rằng bộ thu phát đã được bật và chiếu sáng thang đo PA1 Smeter; đèn HL1 có bộ lọc màu đỏ báo hiệu rằng thiết bị đang chuyển sang chế độ truyền.

(bấm vào để phóng to)

Rơle K13, K14 và công tắc SB2 ("UP") đảm bảo chuyển bộ lọc thạch anh sang chế độ băng hẹp; công tắc nút nhấn SB4 ("CW") chuyển bộ thu phát sang chế độ điện báo và SB5 ("VOX") chuyển sang giọng nói điện thoại chế độ điều khiển.

Nút SB6 ("RX") được sử dụng ở chế độ nhận. Nếu nó không được nhấn (tức là nó ở vị trí như trong Hình 1), thì có thể truyền SSB bằng công tắc SA6 (nó dùng để chuyển bộ thu phát sang chế độ truyền ở tất cả các chế độ, nếu không nhấn SB6 ). Nếu nhấn nút thì bộ thu phát cũng ở chế độ nhận; không thể truyền bằng công tắc PTT ở chế độ SSB, tuy nhiên, bạn có thể vận hành điện báo thông qua hệ thống VOX bằng bộ tạo âm của phím điện báo điện tử.

Nút SB7 "Cài đặt." (“Cài đặt”) bộ thu phát được chuyển sang chế độ cài đặt. Đồng thời, nó chuyển sang chế độ TX (không cần nhấn PTT), đồng thời bộ dao động cục bộ của điện báo được chuyển sang chế độ phát xạ không đổi. Một âm có tần số khoảng 1 kHz phát ra từ đầu loa BA1. Nút SB8 được sử dụng để chuyển bộ thu phát sang chế độ truyền mà không cần sử dụng công tắc PTT và có thể vận hành cả CW và SSB.

Chế độ lệch pha được kích hoạt bằng nút SB1, tần số được thay đổi bằng biến trở R203. Tiếp điểm rơle K17.1 được sử dụng để điều khiển bộ khuếch đại công suất bổ sung, K17.2 - để tạo ra điện áp hoạt động +12 V (RX) và +12 V (TX), tiếp điểm rơle K15.2 và K15.3 - để điều khiển đảo chiều bộ khuếch đại. Công tắc SB9 được sử dụng để vô hiệu hóa hệ thống AGC. Biến trở R204 điều chỉnh mức tự nghe của bộ tạo âm ở chế độ CW và điện trở R201 điều khiển mức tăng truyền.

Ở chế độ thu, tín hiệu RF từ ổ cắm ăng-ten XW1 (Hình 1) qua máy đo SWR (Hình 2, chân 40, 41) được cung cấp cho mạch P L16 (Hình 3, chân 52), sau đó qua chân 6, tiếp điểm rơle K11.1, tụ điện C55 và phần SA1.3 của công tắc phạm vi (Hình 4) - tới mạch L8C63 và được khuếch đại thêm bằng tầng hai chiều (có thể đảo ngược) trên các bóng bán dẫn VT7, VT8.

(bấm vào để phóng to)

Trong chế độ đang xem xét, tín hiệu RF truyền theo hướng từ L8 đến C67 qua bóng bán dẫn VT8, ở chế độ truyền - từ C67 đến L8 qua bóng bán dẫn VT7. Tầng được chuyển từ chế độ RX sang chế độ TX bằng cách cấp +12 V cho các chân 10 (RX) và 9 (TX). Trong trường hợp này, bóng bán dẫn VT8 được kết nối theo mạch có nguồn chung và VT7 - có đế chung. Kết quả là, điện trở đầu vào/đầu ra của các tầng ở cả hai chế độ đều cao ở phía mạch L8C63 và thấp ở phía tụ điện C67 và bộ trộn cân bằng đi-ốt theo sau nó, điều này có tác dụng có lợi trong việc khớp các Điện trở đầu vào/đầu ra của các giai đoạn liền kề.

Việc kết nối bộ phát của bóng bán dẫn VT7 qua cuộn cảm L9 và điện trở R33 với nguồn VT8 giúp đóng bóng bán dẫn VT7 nhàn rỗi ở chế độ RX do cung cấp cho nó một điện áp dương nhỏ từ nguồn VT8 hoạt động ở chế độ này. Trong chế độ chuyển giao, quá trình đóng xảy ra theo thứ tự ngược lại. Cổng thứ hai VT8 ở chế độ RX được cung cấp điện áp AGC và ở chế độ TX - điện áp đóng có cực âm.

Từ cực máng của bóng bán dẫn VT8, tín hiệu RF được khuếch đại qua tụ điện C67 được cấp đến bộ trộn cân bằng cầu đôi (Hình 5). Nó bao gồm hai cầu diode (VD18-VD21 và VD22-VD25), máy biến áp T3, T4 và điện trở R40, R41. Sự hiện diện của cái sau giúp có thể thực hiện chế độ chuyển mạch của điốt ở điện áp dao động cục bộ tương đối cao (giá trị hiệu dụng 4 V) và giới hạn dòng điện qua điốt ở điện áp nửa sóng mở ở giá trị tối đa cho phép.

Thiết bị được mô tả là một trong những tùy chọn cho bộ trộn mức cao, có khả năng cung cấp dải động lớn do điện áp cao của bộ dao động cục bộ, cũng như mức triệt tiêu tín hiệu đầu vào ở mức cao. Những phẩm chất tích cực của một bộ trộn như vậy cũng bao gồm khả năng cách ly tốt các mạch đầu vào và mạch dị âm cũng như khả năng đảo ngược của nó, tức là khả năng hoạt động theo các hướng truyền tín hiệu khác nhau. Tín hiệu GPA được cấp đến một trong các cuộn dây của máy biến áp T3 (chân 20), còn tín hiệu RF được cấp qua chân 26 và tụ điện C100 đến điểm đấu nối của hai cuộn dây của máy biến áp T4. Tín hiệu IF 10,7 MHz ở chế độ thu được loại bỏ khỏi cuộn dây thứ ba, cùng với tụ điện C102, tạo thành bộ lọc chọn trước IF.

Từ bộ lọc này, thông qua tụ điện C101, tín hiệu IF được cung cấp cho đầu vào của bộ khuếch đại hai chiều sử dụng bóng bán dẫn VT9-VT11. Ở chế độ nhận (truyền tín hiệu từ tụ C101 đến C103), bộ khuếch đại cascode hoạt động trên các bóng bán dẫn VT9 và VT10 (đầu tiên được kết nối theo mạch có nguồn chung, thứ hai - theo mạch có đế chung) , ở chế độ truyền (truyền tín hiệu từ C103 đến C101) - một bóng bán dẫn VT11. Thiết kế mạch này cho phép bạn thu được mức khuếch đại cần thiết của tín hiệu IF ở cả hai chế độ (RX và TX). Trong trường hợp đầu tiên, điện áp điều khiển được cung cấp cho cổng thứ hai của bóng bán dẫn VT9 từ hệ thống AGC hoặc từ điện trở R131 (thông qua một tầng trên bóng bán dẫn VT26) để điều chỉnh mức tăng IF. Ở chế độ TX, cổng VT9 này nhận điện áp đóng có cực âm thông qua điện trở R202, được tạo ra bởi máy phát sử dụng bóng bán dẫn VT41, VT42, nằm trên thang đo kỹ thuật số. Điện áp đóng tương tự được cung cấp cho cổng thứ hai VT11 ở chế độ RX. Ở chế độ phát, nó nhận điện áp điều khiển khuếch đại (DSB) từ điện trở R201 (xem Hình 1).

Tín hiệu IF, được cách ly bởi bộ lọc L11C106 (Hình 5), được đưa qua cuộn dây ghép L12 và tụ điện C103 (từ chân 21) đến bộ lọc bậc thang tám tinh thể (Hình 6a, chân 17). Ở chế độ SSB (tiếp điểm K13.1, K14.1 mở), băng thông của nó là 2,4 kHz, ở chế độ CW (tiếp điểm đóng) - 0,8 kHz. Điện trở R38, R39 có tác dụng triệt tiêu hiệu ứng “chuông”.

Là thành phần lựa chọn chính, bạn có thể sử dụng các bộ lọc thạch anh, được thực hiện theo các sơ đồ khác được hiển thị trong Hình. 6: ví dụ: thang sáu tinh thể có băng thông 2,5 kHz (Hình 6, b), cầu bốn chip (Hình 6, c) hoặc cầu tám tinh thể (Hình 6, d). Trong hai bộ lọc cuối, bộ cộng hưởng thạch anh có thể được sử dụng ở tần số khác (gần 10,7 MHz), tuy nhiên phải đáp ứng các điều kiện sau: tần số của tất cả các bộ cộng hưởng phía trên (theo sơ đồ) phải giống nhau và khác với tần số tần số của tần số thấp hơn (cũng giống hệt nhau) là 2 ...3 kHz.

Từ đầu ra của bộ lọc thạch anh (chân 19), điện áp IF được cung cấp đến cổng của bóng bán dẫn hiệu ứng trường VT12 (Hình 5), là một phần của bộ khuếch đại hai chiều (VT12, VT13). Tầng này hoạt động tương tự như tầng được mô tả ở trên (ở cả hai chế độ) và chỉ khác khi không có bóng bán dẫn thứ ba (lưỡng cực). Tín hiệu IF được cách ly bởi bộ lọc L13C114 được đưa qua cuộn dây ghép L14 đến bộ trộn diode loại vòng cân bằng thứ hai (VD26-VD30), cũng được sử dụng ở cả hai chế độ (RX và TX).

Tín hiệu có tần số 10,7 MHz từ bộ dao động cục bộ tham chiếu, được tạo trên bóng bán dẫn VT30 (Hình 7), được kết nối với bộ trộn thông qua chân 24 và các phần tử C122, R63, R61, R64. Cân bằng điện trở cắt R63 (đại khái) và chọn điện dung của tụ C121.

Từ đầu ra của bộ trộn, điện áp AF được lọc bằng bộ lọc C123R65C124, qua tụ điện C126 và chân 30 được cung cấp cho đầu vào (chân 32) của bộ tiền khuếch đại cascode AF, được chế tạo trên các bóng bán dẫn VT14, VT15 (Hình 8) .

(bấm vào để phóng to)

Tầng này phù hợp tốt với trở kháng đầu ra của bộ trộn cân bằng và trở kháng đầu vào của bộ khuếch đại công suất AF, đồng thời mang lại mức tăng khá lớn.

Từ bộ thu của bóng bán dẫn VT14 thông qua bộ điều khiển âm lượng - điện trở thay đổi R74 - tín hiệu AF được đưa đến đầu vào của bộ khuếch đại công suất AF được lắp ráp trên chip DA1. Ở chế độ nhận, điện trở R77 được đóng lại bằng các tiếp điểm của rơle K17.1 (xem Hình 1), nhờ đó mức tăng của tầng là tối đa. Khi chuyển sang chế độ truyền, các tiếp điểm rơle mở và điện trở R77 được nối với mạch phát của bóng bán dẫn giai đoạn đầu ra của vi mạch. Kết quả là mức tăng giảm. Mức tăng yêu cầu ở chế độ RX được đặt bằng cách chọn điện trở R78, ở chế độ TX - điện trở R77.

Thông qua chân 35, điện áp AF từ phím điện báo được cung cấp cho đầu vào của bộ khuếch đại công suất để tự nghe (âm lượng của nó được điều khiển bởi một điện trở thay đổi R204, như trong Hình 1). Từ đầu ra của bộ khuếch đại (chân 38), tín hiệu AF được cung cấp cho điện thoại hoặc đồng thời đến điện thoại và đầu loa BA1 (tùy thuộc vào vị trí của công tắc SB3), cũng như đến bộ AGC ( thông qua công tắc SB9) và hệ thống chống VOX (Hình 9, chân 60). Điện trở tải R81 ngăn ngừa lỗi vi mạch đồng thời tắt đầu loa và điện thoại tại thời điểm tín hiệu mức cao xuất hiện ở đầu vào.

Ở chế độ truyền, tín hiệu AF từ micrô BM1 (Hình 10) qua cuộn cảm L17 và tụ điện C191 được cung cấp cho điện trở R148 và từ động cơ của nó đến đầu vào không đảo của op-amp DA2. Cuộn cảm ngăn chặn nhiễu tần số cao rò rỉ vào đầu vào của nó. Thông qua các tiếp điểm K16.1, tín hiệu khuếch đại được cung cấp cho bộ trộn cân bằng (từ chân 80 đến chân 31), cũng như đến thiết bị điều khiển giọng nói VOX (từ chân 79 đến chân 58), sơ đồ được hiển thị trong Hình. 9. Trong bộ trộn cân bằng (xem Hình 5, VD26-VD30), tần số sóng mang bị triệt tiêu, tín hiệu cách ly bởi mạch L13C114 DSB được khuếch đại bằng một tầng trên bóng bán dẫn VT13. Bộ lọc lựa chọn chính (xem Hình 6) chọn một dải biên và loại bỏ phần còn lại của sóng mang. Các sản phẩm phụ chuyển đổi ở xa biến tần bị triệt tiêu bởi mạch L11C106. Tín hiệu dải biên đơn được tạo ra được khuếch đại bằng một tầng trên bóng bán dẫn VT11 và từ cống của nó được đưa đến bộ trộn cân bằng cầu đôi (VD18-VD21, VD22-VD25). Ở chế độ này, nó hoạt động giống như ở chế độ RX, nhưng hướng của luồng tín hiệu bị đảo ngược. Tín hiệu lấy từ chân 26 được khuếch đại bởi bóng bán dẫn VT7 (xem Hình 4) và được lọc bằng mạch L8C63.

Tiếp theo, tín hiệu tần số hoạt động (tùy thuộc vào dải được chọn bằng công tắc SA1) được đưa qua tụ điện C57 và chân 8 đến đầu vào của bộ khuếch đại công suất máy phát (xem Hình 3). Nó bao gồm ba giai đoạn: bộ tiền khuếch đại (VT17), bộ khuếch đại cascode đầu ra (VT19, VT20) và bộ theo dõi bộ phát khớp chúng với nhau (VT18). Giai đoạn đầu ra cascode được biết là có trở kháng đầu ra cao, trong trường hợp này được tăng thêm nhờ máy biến áp T6. Thiết kế mạch này cho phép sử dụng điện dung tương đối nhỏ trong mạch P đầu ra của KPI (S158, S159), thu được độ tinh khiết quang phổ cao hơn của tín hiệu đầu ra cũng như ít quan trọng hơn đối với các dây kết nối của mạch nói trên đối với chiều dài của chúng.

Tín hiệu RF từ cuộn II của máy biến áp T6 qua các đầu 50, 7 (xem Hình 4), tụ C56, tiếp điểm rơle K11.1, các đầu 6, 51 (xem Hình 3) được cấp vào mạch P L16C158-C166 và từ nó - qua chân 52, đồng hồ đo SWR (xem Hình 2, chân 41, 40) và ổ cắm XW1 (xem Hình 1) - vào ăng-ten.

Máy đo SWR được áp dụng (xem Hình 2) cho phép bạn điều khiển chế độ hoạt động của bộ cấp nguồn, cũng như đánh giá công suất đầu ra của bộ thu phát dựa trên điện áp sóng chuyển tiếp. Nó có thể được sử dụng với công suất máy phát từ 10 đến 200 W, trong khi tổn thất năng lượng trong nó không vượt quá 1%. Ưu điểm quan trọng của máy đo SWR là độ nhạy như nhau trên tất cả các dải tần HF.

Máy đo SWR tạo ra điện áp điều khiển dùng để bảo vệ bộ khuếch đại công suất máy phát khi SWR trong nguồn cấp ăng-ten ở mức cao. Điện áp này được loại bỏ khỏi điện trở R86 và thông qua các đầu 43, 45, được cung cấp cho đế của bóng bán dẫn điều chỉnh VT16 (xem Hình 3). Khi điện áp sóng ngược cao, diode zener VD33 và bóng bán dẫn VT16 mở, điện áp trên bộ thu của cực sau và cổng thứ hai của bóng bán dẫn hiệu ứng trường VT17 được kết nối điện với nó giảm xuống và mức tăng của bộ khuếch đại công suất giảm xuống gần như bằng không.

Sơ đồ nguyên lý của GPA được hiển thị trong Hình 11. 1. Bản thân máy phát điện được chế tạo bằng bóng bán dẫn VT2. Bộ ổn định điện áp tham số VD9R22 và các phần tử tách C1, R24, C242, C4 ngăn ngừa rò rỉ điện áp RF vào mạch điện và tăng độ ổn định của các tham số tín hiệu đầu ra với những dao động nhỏ trong điện áp cung cấp xảy ra trong quá trình nhất thời (chuyển từ nhận sang truyền , và ngược lại). Điện trở RXNUMX cải thiện khả năng tách máy phát khỏi tầng tiếp theo.

Bộ khuếch đại RF băng thông rộng được lắp ráp bằng bóng bán dẫn VT2. Điện dung thông lượng thấp của mạch cổng và trở kháng đầu vào cao của tầng góp phần tách rời tốt máy phát khỏi các tầng khác. Trong phạm vi 1,8; Bộ khuếch đại GPA 14 và 21 MHz được tải với bộ lọc thông thấp hình elip bậc bảy L5-L7C37-C43 với băng thông 11,3...18,8 MHz, phần còn lại - bộ lọc tương tự L2-L4C30-C36 với băng thông 7...10,5 MHz. Bộ lọc được chuyển đổi đồng thời với việc thay đổi phạm vi bằng công tắc SA1. Tất cả các thành phần tín hiệu giả đều bị triệt tiêu hơn 35 dB. Từ đầu ra của các bộ lọc, tín hiệu đi đến đầu vào của bộ nhân đôi bộ khuếch đại sử dụng bóng bán dẫn VT3, VT4.

Việc chuyển đổi các chế độ vận hành của tầng này được thực hiện bằng các tiếp điểm của rơle K9.1, được điều khiển bởi bộ chuyển mạch (Hình 12).

Trong phạm vi 1,8 và 18 MHz, tầng hoạt động như một bộ khuếch đại, trong phần còn lại - như một bộ nhân đôi. Khi chuyển sang chế độ khuếch đại, bộ thu VT3 bị tắt và bóng bán dẫn VT4 được chuyển sang chế độ khuếch đại tuyến tính (loại A) do cung cấp thêm điện áp phân cực dương cho mạch cơ sở do kết nối song song điện trở R19 với R18. Ở chế độ nhân đôi tần số, tín hiệu từ máy biến áp đầu vào T1 được cung cấp ngược pha đến cực gốc của cả hai bóng bán dẫn. Bộ thu của chúng được nối với nhau và được mang tải bởi cuộn dây đầu vào của máy biến áp T2. Tín hiệu đầu ra của GPA được loại bỏ khỏi một nửa cuộn dây thứ cấp T2 và bộ khuếch đại cách ly cáp có thang đo kỹ thuật số trên bóng bán dẫn VT5 và VT6 được kết nối với toàn bộ cuộn dây. Độ lợi của tầng này ở dải tần 100 kHz...50 MHz là khoảng 10. Nó được kết nối với cân kỹ thuật số bằng một đoạn cáp đồng trục RK-75. Điện trở R29 được lắp ở cân kỹ thuật số (trên đầu nối đồng trục).

Việc sử dụng bộ khuếch đại như vậy, cùng với các biện pháp được thực hiện ở thang đo kỹ thuật số nhằm mục đích hiện đại hóa, đã giúp đẩy lùi giới hạn trên của phép đo tần số xuống 33 MHz, điều này trở nên cần thiết khi hoạt động ở tần số 14 và 21 MHz. phạm vi với thiết kế thu phát đã chọn.

Bảng 1

Hệ thống kích nổ chứa một biến tần VD1, điện trở R7, R8 và các tụ điện C16, C18 và C19. Nó được bật bằng nút SB1 (xem Hình 1) và tần số được thay đổi bằng điện trở thay đổi R203. Mức độ giãn cần thiết được duy trì tự động bằng rơle K5, được điều khiển bằng công tắc phạm vi trong bộ chuyển mạch (Hình 12). Các khoảng tần số dao động do GPA tạo ra trong các phạm vi khác nhau được chỉ ra trong Bảng. 1.

Sử dụng bộ chuyển mạch (Hình 12), các phạm vi trong GPA được chuyển đổi (rơle K1-K4, K6, K8, K10), cuộn L1 được chuyển đổi để đạt được độ giãn thích hợp trong các phạm vi khác nhau (K5) và chế độ vận hành của bộ khuếch đại nhân đôi được thay đổi (K9) trong GPA, chuyển đổi bộ cộng hưởng thạch anh để thu được dải biên làm việc trong phạm vi 14 và 21 MHz trong bộ dao động cục bộ thạch anh tham chiếu (xem Hình 7, K7), tạo ra tín hiệu điều khiển logic 0, được sử dụng khi chuyển đổi thang đo kỹ thuật số nhằm mục đích ghi các số khác nhau vào bộ đếm.

Sơ đồ nguyên lý của hệ thống điều khiển giọng nói VOX và anti-VOX được hiển thị trong Hình 9. 79. Tín hiệu đầu vào từ chân 58 của bộ khuếch đại micrô, qua chân 118 và điện trở cắt R23 (chúng điều chỉnh độ nhạy của hệ thống VOX), được đưa đến đầu vào của bộ khuếch đại AF, được tạo trên bóng bán dẫn VT36. Bộ chỉnh lưu tín hiệu được lắp ráp bằng điốt VD37, VD22 và một công tắc điện tử được lắp ráp bằng bóng bán dẫn VT21, VT21. Rơle lệnh K15 được bao gồm trong mạch thu VT58. Tín hiệu chống VOX từ đầu ra của bộ khuếch đại AF (chân 240) qua tụ điện C1 ​​​​(xem Hình 60) được đưa đến đầu vào (chân 24) của bộ khuếch đại AF, được chế tạo trên bóng bán dẫn VT38. Điện áp chỉnh lưu bằng điốt VD39, VD120 được cấp vào chân đế của bóng bán dẫn VT119 thông qua bộ chia R22R177. Ở chế độ thu, cực dưới (theo sơ đồ) của tụ C15.1 được nối bằng tiếp điểm rơle K15 với dây chung của thiết bị. Khi bộ thu phát được chuyển sang chế độ phát, tụ điện này sẽ tắt, giúp loại bỏ sự nảy của các tiếp điểm rơle KXNUMX khi có tín hiệu điều khiển có cường độ tương tự ở đầu vào của cả hai hệ thống (VOX và anti-VOX).

Trong bộ lễ phục. Hình 13 thể hiện sơ đồ nguyên lý của hệ thống AGC, đồng hồ đo S và đồng hồ đo điện (PM).

Tín hiệu từ đầu ra của bộ khuếch đại AF (chân 58) qua công tắc AGC SA13 (xem Hình 1) được đưa đến đầu vào (chân 68) của bộ chỉnh lưu AGC, được lắp trên các điốt VD41, VD42 theo mạch nhân đôi điện áp . Thời gian trễ đáp ứng của AGC được xác định bởi điện dung của tụ C135 và điện trở của điện trở R134. Điện áp chỉnh lưu qua điện trở R132 được cấp vào đầu vào của bộ khuếch đại DC trên bóng bán dẫn VT26. Mạch phát của nó bao gồm microampe PA1, điện trở shunt R135, tụ điện chặn C183 và diode VD40, giúp mở rộng giới hạn đo do phần phi tuyến tạo ra ở cuối thang đo (điều này cần thiết để theo dõi tín hiệu mức cao) . Đồng hồ đo công suất đầu ra của bộ thu phát được lắp ráp trên bóng bán dẫn VT25. Tín hiệu lấy từ chân 44 của máy đo SWR được cung cấp cho đế của nó (xem Hình 2). Khi đặt công tắc SA2 lên vị trí trên (theo sơ đồ), thiết bị PA1 hiển thị cường độ điện áp sóng ngược. Điện trở R136-R138 được sử dụng trong hệ thống kích nổ.

Mạch dao động cục bộ thạch anh tham chiếu được thể hiện trong hình. 7. Nó được lắp ráp trên bóng bán dẫn VT30 theo mạch ba điểm điện dung. Một trong những bộ cộng hưởng thạch anh ZQ7.1, ZQ10 được kết nối với mạch cơ sở của nó bằng các tiếp điểm của rơle K11. Kết quả là, trong phạm vi 14 và 21 MHz, máy phát tạo ra các dao động hình sin có tần số 10,703 và phần còn lại - 10,7 MHz. Mạch L18C207 nằm trong mạch thu của bóng bán dẫn. Tín hiệu đầu ra từ cuộn dây giao tiếp L19 qua chân 88 được cung cấp cho đầu vào (chân 24) của bộ trộn cân bằng VD26-VD30 (Hình 5).

Trong bộ lễ phục. Hình 14 thể hiện sơ đồ nguyên lý của bộ tạo dao động cục bộ thạch anh điện báo được lắp ráp trên bóng bán dẫn hiệu ứng trường VT28. Bộ cộng hưởng ZQ9 ở tần số 10,701 MHz được kết nối giữa cổng và dây chung nối tiếp với tụ điều chỉnh C196. Cái sau được thiết kế để đặt tần số của bộ dao động cục bộ điện báo ở giữa băng thông của bộ lọc thạch anh lựa chọn chính. Tụ điện C201 chọn độ sâu kết nối giữa máy phát và tầng tiếp theo cần thiết để có được công suất máy phát cần thiết ở chế độ điện báo.

Một công tắc điện tử được chế tạo trên bóng bán dẫn VT29. Tụ điện C199 và C200 làm dịu đi sự tăng giảm của tin nhắn điện báo. Đế của bóng bán dẫn (chân 85) được nối với đầu ra (chân 74) của khóa điện tử (Hình 15). Chân 84 (Hình 14) dùng để bật máy phát điện ở chế độ cài đặt, cũng như để điều khiển máy phát điện khi vận hành bằng phím thủ công SA5 (xem Hình 1).

Phím điện báo điện tử (Hình 15) được chế tạo theo sơ đồ cổ điển hiện nay trên chip CMOS DD1-DD3 và bóng bán dẫn VT27. Trên vi mạch DD1, một bộ tạo xung được điều khiển với tốc độ lặp lại có thể điều chỉnh được lắp ráp (R140 là bộ điều chỉnh tốc độ truyền), trên các bộ kích hoạt DD2.1 và DD2.2 - bộ tạo dấu chấm và dấu gạch ngang tương ứng, trên phần tử DD3.1 - một thiết bị bổ sung , trên DD3.2 - DD3.4 .7 - Bộ tạo tín hiệu AF, trên VTXNUMX - bộ theo dõi bộ phát.

(bấm vào để phóng to)

Chìa khóa hoạt động như sau. Khi bộ điều khiển SA3 ở vị trí trung tính, một điện áp có mức logic 1.2 được đặt vào đầu vào phía dưới (theo mạch) của phần tử DD6 (chân 1.3) và đầu vào DD8 phía trên (chân 141) thông qua điện trở R1, do đó máy phát bị ức chế (tại đầu vào C của trigger DD2.1 - mức logic 0). Do có mức logic 2.2 ở đầu vào R của bộ kích hoạt DD1, điện áp ở đầu ra nghịch đảo của nó (chân 12) có cùng mức. Khi bộ điều khiển được di chuyển sang trái (theo sơ đồ) vị trí (“Điểm”), các đầu vào trên của các phần tử DD1.2, DD1.3 được kết nối với một dây chung (điều này tương đương với việc áp dụng logic 0), máy phát được kích thích và các xung của nó được gửi đến đầu vào C của bộ kích hoạt DD2.1 .3.1. Các “điểm” được hình thành sau này đi qua phần tử DD27 đến đế của bóng bán dẫn VT29 và từ bộ phát của nó đến đế của bóng bán dẫn chính VT14 của bộ dao động cục bộ điện báo (Hình 8). Đồng thời, các “dấu chấm” đến đầu vào (chân 3.3) của phần tử DD2.2, từ đó cho phép bộ tạo AF hoạt động. Bộ kích hoạt DD1 lúc này được giữ ở trạng thái ban đầu theo mức logic 147, được đưa vào đầu vào R của nó thông qua điện trở R3.1. Phần tử DDXNUMX đảm bảo truyền một “điểm” trong thời gian bình thường ngay cả khi kết nối ngắn hạn các tiếp điểm tương ứng của bộ điều khiển.

Khi bộ điều khiển được di chuyển sang bên phải (theo sơ đồ) vị trí (“Dấu gạch ngang”), bộ tạo xung và bộ kích hoạt DD2.1 hoạt động giống như khi tạo thành các “chấm”. Tuy nhiên, trong trường hợp này, đầu vào R của bộ kích hoạt DD2.2 được đặt ở mức logic là 0 và nó thay đổi trạng thái dưới tác động của các xung từ bộ kích hoạt DD2.1. Các xung từ đầu ra của cả hai bộ kích hoạt được tổng hợp bởi phần tử DD3.1, tạo thành một “dấu gạch ngang”. Như trong trường hợp trước, DD3.1 đảm bảo truyền dấu gạch ngang ngay cả khi các tiếp điểm của bộ điều khiển được đóng trong thời gian ngắn. Khóa này tạo ra các thông báo mã Morse tiêu chuẩn ở mọi tốc độ truyền.

Sơ đồ của cân kỹ thuật số điện tử được thể hiện trong hình. 16. Trên thực tế, đây là phiên bản sửa đổi một chút của thiết bị được V. Krinitsky mô tả trong [1]. Việc hiện đại hóa chủ yếu ảnh hưởng đến phần đầu vào: giá trị của một số điện trở bị thay đổi, điốt bảo vệ bị loại bỏ, vi mạch K155LA3 được thay thế bằng K131LA3 (DD4). Các biện pháp này đã dẫn đến việc hình thành nhiều xung “rõ ràng” (uốn khúc) hơn ở đầu vào của vi mạch DD5, do đó giới hạn trên của dải tần hoạt động tăng lên 33 MHz.

(bấm vào để phóng to)

Bộ tạo dao động thạch anh (DD6.3) sử dụng bộ cộng hưởng 100 kHz, không chỉ làm giảm số lượng vi mạch trong bộ chia mà còn dẫn đến giảm phát xạ giả trong quá trình hoạt động của cân kỹ thuật số và do đó làm giảm mức nhiễu tổng thể của máy thu phát. Các số được ghi trong bộ đếm là 107000 khi có mức logic 101 ở chân 0 và 893000 khi nó được thay thế bằng mức logic 1, cần thiết để đọc tần số chính xác ở IF là 10,7 MHz.

Bộ chuyển đổi điện áp (VT41, VT42) và bộ ổn áp (VT40) sử dụng bóng bán dẫn mạnh hơn KT630B và KT608A. Ngoài ra, nguồn điện áp có cực âm -10 V được đưa vào thiết bị đầu tiên, bao gồm cuộn dây V của máy biến áp T8, cầu chỉnh lưu VD64-VD67 và bộ ổn áp tham số R194VD63. Điện áp này được sử dụng để đóng các giai đoạn không tải của bộ thu phát (chân 105).

Bộ nguồn của bộ thu phát (Hình 17) bao gồm một máy biến áp T7, hai bộ chỉnh lưu (VD47-VD50 và VD51-VD54) và hai bộ điều chỉnh điện áp (DA1, VT31-VT33 và VT34, VT35). Thiết bị tạo ra bốn điện áp: không ổn định +40 và +20 V để cấp nguồn cho bộ khuếch đại công suất máy phát và cuộn dây rơle, tương ứng, ổn định +9 V để cấp nguồn cho cân kỹ thuật số và phím điện báo, và ổn định +12 V để cấp nguồn cho tất cả các tầng khác. Điện áp 55...96 V được cung cấp qua diode VD20 (chân 30) từ nguồn DC bên ngoài.

(bấm vào để phóng to)

Bộ thu phát sử dụng các bộ phận được sử dụng rộng rãi: điện trở cố định MLT, điện trở thay đổi SP3-9a và SPO-0,5, tụ điện KT, KM, K50-6. Bộ kép KPE S158S159 - từ máy thu vô tuyến bán dẫn "Alpinist", tụ điện S63 - KPV-125 hoặc KPV-140. Công tắc SA1 - bánh quy 11P7N-PM, SA2 - microswitch MP9 (MP10, MP11), SA4 - microswitch MT1, SB1-SB9 - P2K.

Rơle K1-K4, K6, K8, K10 - RES60 (hộ chiếu RS4,569.436 hoặc RS4.569.435-00), K5, K13, K14 - RES49 (RS4.569.423 hoặc RS5.569.421-00), K7, K9, K11, K12, K16 - RES15 (RS4.591.001 hoặc RS4.591.007), K15 - RES22 (RF4.500.131, RF4.521.225, RF4.523.023-00, RF4.523.023-07, RF4.523.023-09), K17 - công tắc sậy RES54A (HP4.500.011-01).

Thay vì KP350B, bạn có thể sử dụng bóng bán dẫn dòng KP306, thay vì KT316B - KT339A hoặc các bóng bán dẫn tương tự có điện dung thông lượng tối thiểu. Transitor KT660B có thể hoán đổi cho nhau với KT603B, KT608B. Trong bộ khuếch đại công suất, thay vì KT603B có thể sử dụng KT608B, KT660B. Các bóng bán dẫn KT201A có thể thay thế bằng các thiết bị thuộc dòng KT208, KT306A, KT306B - bằng KT342 (với bất kỳ chỉ số chữ cái nào), KT312B - bằng các bóng bán dẫn thuộc dòng KT306, KT342 và P216 - với P217. Thay vì D223, bạn có thể sử dụng điốt dòng KD503, KD522.

Các vi mạch của dòng K176 có thể hoán đổi cho nhau với các loại tương tự từ dòng K561; thay vì K131LA3 ở thang đo kỹ thuật số, bạn có thể sử dụng vi mạch K155LA3, nhưng nó sẽ phải được chọn theo tần số hoạt động tối đa (thang đo phải hoạt động đáng tin cậy trong dải tần 21 MHz).

Bộ thu phát sử dụng đèn sợi đốt thu nhỏ có điện áp định mức 10 V. Đầu loa BA1 là 2GD-36 (8 Ohms).

Dữ liệu cuộn dây của cuộn dây và máy biến áp của máy thu phát được đưa ra trong bảng. 2.

(bấm vào để phóng to)

Các bản vẽ giải thích thiết kế của cuộn dây L8, L16 (chúng được quấn trên khung gốm) và máy biến áp RF T6 được thể hiện tương ứng trong hình. 18, 19 và 20. Tông đơ cuộn L2-L7, L11-L14, L18, L19 - ren ferrite GOST 19725-74. Lõi từ của máy biến áp RF T6 bao gồm hai phần 2 giống hệt nhau (Hình 20), mỗi phần được tạo thành bởi mười vòng ferrite có kích thước tiêu chuẩn K10x6x5, được buộc chặt bằng một dải giấy cáp có phủ keo Mars. Kẹp 20 được đặt lên trên (theo Hình 1) trên các ống giấy thu được bằng cùng một loại keo, kẹp 3 được đặt ở phía dưới, sau đó các cuộn dây được quấn bằng dây MGTF 0,35 mm 2. Sau đó, khối 4 được dán vào lồng dưới, trước tiên đưa các dây quấn qua các lỗ được khoan trên đó và tấm 5 vào lồng (nó khác với lồng 3 ở chỗ không có lỗ có đường kính 10,5 mm trở xuống độ dày - 1,5 mm). Phần 1, 3-5 được làm bằng sợi thủy tinh. Cuộn cảm L9, L10 (độ tự cảm - 30 µH + 5%), L15 và L20-L22 (160 µH + 5%) - DM-0,2 thống nhất. Máy biến áp mạng T7 - ​​​​TS-40-2 (af0.470.025TU) có cuộn sơ cấp 220 V và hai cuộn thứ cấp 18 V.

Khi bắt đầu thiết lập bộ thu phát, hãy kiểm tra cẩn thận tất cả các bộ phận và kết nối giữa chúng xem có bị đoản mạch hay không. Quá trình thiết lập bắt đầu ở chế độ nhận bằng cách kiểm tra chức năng của nguồn điện và đặt điện áp đầu ra cần thiết ở chế độ không tải (tất cả các thành phần đều bị tắt). Sau đó, tất cả các kết nối sẽ được khôi phục và tiến hành thiết lập các bộ dao động cục bộ.

Việc thiết lập bộ tạo dao động cục bộ thạch anh tham chiếu (xem Hình 7) bao gồm việc chọn độ tự cảm của cuộn dây L18 cho đến khi tạo ra ổn định và biên độ dao động cực đại ở đầu ra lần lượt thu được bằng cả hai bộ cộng hưởng ZQ10 và ZQ11. Để theo dõi, hãy sử dụng vôn kế tần số cao có điện trở cao hoặc tốt hơn là máy hiện sóng băng thông rộng, cũng như máy đo tần số.

Hiệu suất của bộ tạo dao động cục bộ điện báo thạch anh được kiểm tra ở chế độ CW (trong trường hợp này, điện áp cung cấp được đưa vào chân 82 (xem Hình 14). Khi chân 84 được nối với dây chung, máy phát điện sẽ được kích thích. Bằng cách giám sát điện áp đầu ra với các thiết bị tương tự như trong trường hợp trước, máy phát được điều chỉnh bằng tụ điện C196 đến tần số trung tâm của băng thông của bộ lọc thạch anh lựa chọn chính (xem Hình 6). Tụ điện C201 điều chỉnh công suất đầu ra ở chế độ CW sau khi hoàn tất thiết lập bộ thu phát.

Việc thiết lập bộ tạo dải mịn (xem Hình 11) bắt đầu bằng việc thiết lập dải 21 MHz (Bảng 1) bằng cách thay đổi điện dung của tụ điều chỉnh C12 và nếu cần, chọn tụ C5. Tương tự, nhưng bằng cách chọn điện dung của các tụ C1 và C8, C2 và C9, v.v., các phạm vi còn lại được đặt trong ranh giới yêu cầu. Để tăng độ ổn định nhiệt độ của tần số, mỗi tụ điện C1-C7, cũng như C5, C15, C17, C20, C21, C23, nên bao gồm hai tụ điện có công suất xấp xỉ nhau, nhưng có công suất khác nhau. (tiêu cực và tích cực) TKE.

Tiếp theo, một tầng được thiết lập trên bóng bán dẫn VT2. Đã tạm thời thay thế điện trở R11 bằng một biến số có giá trị danh định là 1 kOhm (dây kết nối phải có độ dài tối thiểu có thể), chọn điện trở của nó cho đến khi đạt được điện áp tín hiệu tối đa ở cống của bóng bán dẫn. Sau đó, điện trở của phần giới thiệu của điện trở thay đổi được đo và thay thế bằng điện trở không đổi có giá trị tương tự.

Việc thiết lập các bộ lọc thông thấp (LPF) L2-L4C30-C36 và L5-L7C37-C43 phụ thuộc vào việc chọn (bằng cách xoay các bộ chỉnh) độ tự cảm của các cuộn dây có trong chúng cho đến khi đạt được đáp ứng tần số đồng đều trong trường hợp đầu tiên trong dải tần 7...10,5 và ở dải tần thứ hai - 11,3... 18,8 MHz. Tần số cắt của bộ lọc thông thấp đầu tiên phải là 11, tần số thứ hai - 19,3 MHz. Để theo dõi, hãy sử dụng máy đo đáp ứng tần số hoặc máy hiện sóng có thời gian quét được hiệu chỉnh.

Việc thiết lập bộ khuếch đại nhân đôi trên các bóng bán dẫn VT3, VT4 bắt đầu ở chế độ nhân đôi trong dải tần 21 MHz. Bằng cách chọn điện trở R18, chúng ta đạt được biên độ cực đại của tín hiệu trên tụ C48 (chân 6) với độ méo hình dạng tối thiểu (nó phải gần với hình sin). Sau đó, máy phát được chuyển sang dải tần 1,8 MHz (hoặc 18 MHz), trong đó tầng hoạt động ở chế độ khuếch đại và bằng cách chọn điện trở R19, kết quả tương tự sẽ đạt được.

Việc thiết lập một tầng trên bóng bán dẫn VT5 bao gồm việc chọn điện trở R26 cho đến khi đạt được biên độ dao động cực đại trên tụ C54 (chân 4).

Nếu biên độ của tín hiệu đầu ra rất không đồng đều giữa các dải thì cần thay R14-R17 bằng điện trở có điện trở 1 kOhm, nếu biên độ không đủ thì loại bỏ hoàn toàn. Kết quả là, sự bất thường ở dạng bướu và lõm sẽ xuất hiện trong đáp ứng tần số của máy phát. Bằng cách xoay bộ điều chỉnh cuộn dây của cả hai bộ lọc thông thấp, cần phải dịch chuyển các bướu đến những phần của phạm vi mà tín hiệu có biên độ thấp đã được quan sát trước đó và mức giảm - đến các khu vực trước đó có tín hiệu có biên độ cực đại. . Chiều cao của bướu và độ sâu của vết lõm được điều chỉnh bằng cách chọn các điện trở được chỉ định.

Nếu dạng sóng đầu ra bị méo nhiều (giống như sóng vuông) hoặc điện áp của nó vượt quá 4 V (giá trị hiệu dụng) thì cần phải tăng điện trở của điện trở R4.

Khi thiết lập hệ thống khử nhiễu, thanh trượt R203 có điện trở thay đổi (xem Hình 1) được đặt ở vị trí chính giữa và điện trở điều chỉnh R137 (xem Hình 13) được sử dụng để đảm bảo rằng các tần số khớp với nhau khi bật tính năng khử nhiễu và tắt.

Việc kiểm tra chức năng của bộ khuếch đại AF (xem Hình 8) bao gồm việc đo điện áp ở chân 12 của vi mạch DA1 ở chế độ thu. Nó phải bằng khoảng một nửa điện áp cung cấp. Sau khi xác minh điều này, một máy hiện sóng được kết nối với đầu ra (chân 38) và điện áp hình sin 32 mV với tần số 20 kHz được cung cấp từ bộ tạo tín hiệu tần số âm thanh đến đầu vào (chân 1). Bằng cách đặt thanh trượt của biến trở R74 lên vị trí trên (theo sơ đồ), việc chọn điện trở R68 sẽ đạt được biên độ tối đa của tín hiệu đầu ra trong trường hợp mắt không bị biến dạng. Bằng cách thay đổi tần số của bộ tạo, đảm bảo rằng không có hiện tượng méo tín hiệu đầu ra đáng chú ý trong toàn bộ dải âm thanh. Độ lợi của bộ khuếch đại AF ở chế độ thu được điều chỉnh bằng cách chọn điện trở R78, ở chế độ truyền - bằng điện trở R77. Nếu cần, có thể điều chỉnh đáp ứng tần số của bộ khuếch đại ở vùng tần số cao bằng cách chọn tụ C138, C140.

Bộ khuếch đại IF đảo ngược (hai chiều) (xem Hình 5) được cấu hình ở chế độ thu. Bằng cách bật bộ lọc thạch anh ở chế độ "UP" (dải hẹp) và đặt thanh trượt của biến trở R131 "UHF" (xem Hình 13) đến vị trí tương ứng với mức tăng tối đa ở đầu vào của bộ khuếch đại IF ( bên trái - theo sơ đồ - là đầu ra của tụ điện C 101) từ bộ tạo tín hiệu tiêu chuẩn (SSG), điện áp RF không điều chế 5 mV với tần số 10 MHz được cung cấp qua tụ điện có công suất 10. ..10,7 pF. Bằng cách thay đổi điện dung của tụ cắt C102 và luân phiên xoay các cực chỉnh của cuộn dây L11 và L13, chúng ta đạt được biên độ tín hiệu tối đa ở đầu ra của bộ khuếch đại AF (khi số đọc đạt đến mức tối đa, điện áp đầu vào sẽ giảm dần) . Sau đó, tụ điện điều chỉnh C205 (C202) trong bộ dao động cục bộ thạch anh tham chiếu (xem Hình 17) đặt tần số âm của tín hiệu AF ở khoảng 1 kHz. Tần số của bộ dao động cục bộ này cuối cùng được đặt và bộ lọc thạch anh được điều chỉnh sau khi bộ thu phát được cấu hình đầy đủ.

Tiếp theo, GSS được kết nối với tiếp điểm chuyển động của phần SA1.3 của công tắc phạm vi (xem Hình 4). Tần số tín hiệu được đặt tùy thuộc vào dải tần đi kèm của bộ thu phát. Bằng cách thay đổi điện dung của tụ C63, tín hiệu đầu ra đạt được cực đại. Trong dải tần 1,9 MHz, có thể cần phải lựa chọn tụ điện C61. Sau đó, các tín hiệu có cùng tần số được cung cấp cho ổ cắm ăng-ten XW1 và sử dụng tụ điện C158C159 của mạch P, tín hiệu đầu ra tối đa cũng đạt được.

Sau đó, bắt đầu thiết lập bộ lọc thạch anh. Bằng cách áp tín hiệu GSS có điện áp 1 mV và tần số tương ứng với phạm vi đã chọn vào ổ cắm XW0,5, bộ thu phát được điều chỉnh trơn tru, lấy số chỉ S-meter và số chỉ trên thang đo kỹ thuật số tương ứng rồi ghi chúng vào bảng. Sau đó, đáp ứng tần số của bộ lọc được vẽ: các giá trị tần số được vẽ dọc theo trục hoành với gia số 200 Hz và số đọc S-meter theo đơn vị tương đối được vẽ dọc theo trục tung. Nếu có sự sụt giảm trong đáp ứng tần số, cũng như với băng thông nhỏ (dưới 2 kHz) hoặc giá trị hệ số bình phương không đạt yêu cầu (tệ hơn 1,4 ở mức -80/-3 dB), thì bộ lọc phải được được điều chỉnh bằng cách chọn luân phiên các tụ điện có trong nó (Hình 6, a), mỗi lần loại bỏ đáp ứng tần số theo cách được mô tả. Nếu không thể đạt được đáp ứng tần số chấp nhận được thì nên thay thế bộ cộng hưởng thạch anh. Ở chế độ băng tần hẹp, bộ lọc được điều chỉnh bằng cách chọn tụ điện C88 và C91, đạt được độ thu hẹp băng thông. Băng thông 0,8 kHz cho bộ lọc này (xem Hình 6a) có thể được coi là tối ưu. Việc thiết lập bộ lọc thạch anh được đơn giản hóa khi sử dụng máy đo đáp ứng tần số.

Sau khi điều chỉnh bộ lọc thạch anh, tần số của bộ dao động cục bộ thạch anh tham chiếu cuối cùng được điều chỉnh bằng tụ điện điều chỉnh C202 trong phạm vi 14 và 21 MHz và tụ điện C205 ở tất cả các tụ điện khác. Trong trường hợp đầu tiên, tần số tạo được đặt bên ngoài dải trong suốt của bộ lọc phía sau độ dốc trên của đáp ứng tần số, trong trường hợp thứ hai - phía trước dải dưới.

Thiết lập hệ thống AGC (xem Hình 13) liên quan đến việc chọn tụ điện C 184, điện dung của nó xác định thời gian đáp ứng của nó. Điều này được thực hiện ở chế độ thu SSB dựa trên sự tương ứng tốt nhất giữa dao động của kim thiết bị PA1 và những thay đổi trong tín hiệu cũng như thời gian đủ để tín hiệu duy trì ở mức đọc tối đa. Trong trường hợp này, sự thay đổi độ mượt cần thiết trong mức tăng của bộ khuếch đại IF sẽ đạt được. Khi kim lệch thang đo ở đỉnh tín hiệu cần giảm điện trở của điện trở R135.

Cân kỹ thuật số (xem Hình 16), theo quy định, không yêu cầu thiết lập và bắt đầu hoạt động ngay sau khi cấp nguồn. Việc ghi các số cần thiết trong bộ đếm được kiểm tra trực quan bằng các chỉ báo HG1-HG6, ngắt kết nối cáp đồng trục khỏi đầu vào thiết bị và phạm vi chuyển mạch bằng công tắc SA1. Trong phạm vi 1,8; 3,5; 7, 10, 1 4 và 21 MHz, số 893 sẽ được hiển thị trên màn hình, phần còn lại - 000. Nếu số đọc trên thang đo khác nhau, bạn nên kiểm tra khả năng bảo trì của các điốt của bộ chuyển mạch (xem Hình 107) .

Sau khi kết nối cáp đồng trục, thang đo kỹ thuật số sẽ hiển thị tần số thu thực tế trong dải tần đã chọn. Nếu khi chuyển bộ thu phát sang chế độ truyền ở dải tần 21 MHz, có sự khác biệt giữa tần số được chỉ định và giá trị thực của nó (theo quy định, giá trị được chỉ định nhỏ hơn), trước tiên bạn phải chọn điện trở R179, R181, tạm thời thay thế chúng với các biến số, sau đó (nếu việc chọn điện trở không giúp ích) tăng tụ điện C49 (xem Hình 11) cho đến khi thu được số đọc trên thang đo ổn định. Cuối cùng, bạn cần kiểm tra sự hiện diện của -10 V ở chân 105.

Giai đoạn tiếp theo là thiết lập bộ thu phát ở chế độ truyền (tác giả bắt đầu truyền ngay sau khi thiết lập được mô tả ở chế độ nhận). Tương đương với ăng-ten được kết nối giữa ổ cắm XW1 và dây chung của bộ thu phát có thể là một điện trở không cảm ứng có điện trở 75 Ohms (nếu sử dụng bộ cấp nguồn có cùng trở kháng đặc tính) hoặc 50 Ohms (với 50 Ohm). bộ nạp) có công suất tiêu tán ít nhất là 10 W. Bạn cũng có thể sử dụng đèn sợi đốt 28 V 10 W.

Việc thiết lập được thực hiện ở chế độ "Cài đặt". Bằng cách nhấn nút SB7, sự hiện diện của tín hiệu RF được theo dõi bằng vôn kế RF, máy hiện sóng hoặc bằng ánh sáng của đèn sợi đốt ở tất cả các vị trí của công tắc phạm vi SA1. Việc thiết lập bộ khuếch đại công suất (xem Hình 3) bao gồm việc chọn điện trở R100 và vị trí của điện trở điều chỉnh R96 cho đến khi thu được tín hiệu hình sin tối đa ở mức tương đương ăng-ten.

Sau đó, bằng cách nhấn nút SB4 (xem Hình 1), chuyển bộ thu phát sang chế độ điện báo và kiểm tra hoạt động của phím điện báo (xem Hình 15) và bộ dao động cục bộ điện báo (xem Hình 14). Khi nhấn công tắc SA6 (xem Hình 1), hãy di chuyển bộ điều khiển SA3 (xem Hình 15) sang vị trí ngoài cùng bên trái (theo sơ đồ). Chìa khóa sẽ tạo ra các “chấm” với tốc độ tùy thuộc vào vị trí của động cơ R140 có điện trở thay đổi. Khi di chuyển bộ điều khiển sang bên phải, nó sẽ tạo thành một “dấu gạch ngang”. Bằng cách thay đổi điện trở của điện trở điều chỉnh R144, sẽ đạt được âm thanh tự nghe tốt nhất và bằng cách sử dụng điện trở thay đổi R204 (xem Hình 1), sẽ đạt được mức âm thanh có thể chấp nhận được của tín hiệu điện báo từ đầu loa BA1. Độ dốc của tín hiệu điện báo suy giảm được điều chỉnh bằng cách chọn tụ điện C199, giám sát tín hiệu bằng máy hiện sóng trên ăng ten tương đương.

Tiếp theo, kiểm tra hoạt động của bộ thu phát ở chế độ truyền SSB (các nút SB4-SB8 ở vị trí như trong sơ đồ). Bộ trộn VD26-VD30 (xem Hình 5) được cân bằng bằng cách sử dụng tông đơ R63 và C121 với công tắc SA6 được nhấn (xem Hình 1) và tắt micrô. Sau đó, sau khi kết nối micrô, họ nói một tiếng “a...a...a” dài và bằng cách theo dõi tín hiệu trên ăng-ten tương đương, đảm bảo rằng có tín hiệu một biên (SSB) trên đó. Biên độ của nó được điều chỉnh bằng điện trở cắt R148 (xem Hình 10).

Sau đó, kiểm tra hoạt động của bộ thu phát ở chế độ điều khiển bằng giọng nói (VOX). Bằng cách nhấn nút SB5 khi nút PTT được nhả ra, họ phát âm một tiếng “a...a...a” dài ở phía trước micrô và bằng cách di chuyển thanh trượt của điện trở cắt R 118 (xem Hình 9), đạt được sự chuyển đổi ổn định của bộ thu phát sang chế độ truyền SSB. Thời gian giữ cần thiết ở chế độ TX (khoảng 0,2 giây) được đặt bằng cách chọn điện trở R 112 và tụ điện C170. Sau đó điều chỉnh bộ thu phát đến trạm lớn (có kết nối đầu BA1) và sử dụng điện trở cắt R126 để đảm bảo rằng hệ thống VOX không bị kích hoạt bởi tín hiệu này.

Máy đo SWR được điều chỉnh ở chế độ cài đặt (nhấn nút “Cài đặt” SB7) với ăng-ten tương đương được kết nối. Sau khi chuyển bộ thu phát sang dải tần 14 MHz, điều chỉnh các tụ điện C63 (xem Hình 4) và C158, C159 (xem Hình 3) cho đến khi thu được tín hiệu tối đa ở đầu ra, sau đó sử dụng điện trở cắt R86 (xem Hình 2). ) để đặt mũi tên của thiết bị PA1 (xem Hình 1) về điểm cuối cùng của thang đo. Nếu không đạt được điều này, hãy chọn điện trở R127 (xem Hình 13). Sau đó, chuyển máy đo SWR sang chế độ đo sóng phản xạ (nhấn microswitch SA2) và sử dụng tụ điện C145 (xem Hình 2) để đạt được số đọc bằng 5 của thiết bị. Có thể để đạt được kết quả như đã nêu, cần phải hoán đổi các đầu cuối của cuộn dây của máy biến áp RF TXNUMX.

Tiếp theo, các đầu cực 40 và 41 được hoán đổi và theo cách tương tự, đạt được số đọc 1 của thiết bị PA142 bằng cách sử dụng tụ điện điều chỉnh CXNUMX, sau đó các đầu cực được đưa về vị trí ban đầu.

SWR của bộ tiếp sóng của anten thực được đo như sau. Bằng cách đặt công tắc SA2 ở vị trí tương ứng với phép đo sóng trực tiếp, bật bộ thu phát ở chế độ cài đặt (nhấn nút SB7) và sử dụng biến trở R201 "DSB" (xem Hình 1) đặt mũi tên PA1 đến vạch cuối cùng của thang đo (số đọc này được lấy là 100%). Sau đó di chuyển SA2 đến vị trí đo sóng phản xạ và lấy số đọc từ thiết bị A (cũng theo đơn vị tương đối). SWR được xác định theo công thức SWR = (100 + A)/(100 - A). Bạn có thể tìm thêm thông tin chi tiết về cách thiết lập máy đo SWR như vậy trong [2].

Khi thiết lập bộ bảo vệ bộ khuếch đại công suất, hãy thay đổi điện trở tương đương của ăng-ten sao cho SWR bằng 3. Điện trở điều chỉnh R86 (xem Hình 2) được sử dụng để đóng bộ khuếch đại. Nếu điều này không thể thực hiện được, hãy chọn điện trở R88, R90 và diode zener VD33 (Hình 3) với điện áp ổn định khác. Chức năng của bộ phận bảo vệ được kiểm tra bằng cách ngắt kết nối ăng-ten trong thời gian ngắn trong khi bộ thu phát đang truyền - bộ khuếch đại công suất phải được đóng.

Để hoạt động trên không, bộ thu phát được mô tả có thể được cấu hình ở bất kỳ chế độ nào (RX hoặc TX). Nếu ở chế độ nhận, nó được điều chỉnh theo số đọc tối đa của đồng hồ S cho đài phát thanh đang hoạt động, thì không cần phải định cấu hình nó ở chế độ cài đặt máy phát (khi nhấn nút SB7). Và ngược lại, nếu thiết bị được cấu hình ở chế độ này thì nó cũng được cấu hình để nhận.

Văn chương

1. Krinitsky V. Cân kỹ thuật số - máy đo tần số. Vào Thứ Bảy. Những thiết kế đẹp nhất của triển lãm radio nghiệp dư lần thứ 31 và 32. - M.: DOSAAF, 1989.
2. Lapovok Ya. S. Tôi đang xây dựng một đài phát thanh KB. - M.: Người yêu nước, 1992.

Tác giả: V.Rubtsov (UN7BV), Astana, Kazakhstan

Xem các bài viết khác razdela Liên lạc vô tuyến dân dụng.

Đọc và viết hữu ích bình luận về bài viết này.

<< Quay lại

<< Quay lại

Tin tức khoa học công nghệ, điện tử mới nhất:

Da nhân tạo để mô phỏng cảm ứng 15.04.2024

Trong thế giới công nghệ hiện đại, nơi khoảng cách ngày càng trở nên phổ biến, việc duy trì sự kết nối và cảm giác gần gũi là điều quan trọng. Những phát triển gần đây về da nhân tạo của các nhà khoa học Đức từ Đại học Saarland đại diện cho một kỷ nguyên mới trong tương tác ảo. Các nhà nghiên cứu Đức từ Đại học Saarland đã phát triển những tấm màng siêu mỏng có thể truyền cảm giác chạm vào từ xa. Công nghệ tiên tiến này mang đến những cơ hội mới cho giao tiếp ảo, đặc biệt đối với những người đang ở xa người thân. Các màng siêu mỏng do các nhà nghiên cứu phát triển, chỉ dày 50 micromet, có thể được tích hợp vào vật liệu dệt và được mặc như lớp da thứ hai. Những tấm phim này hoạt động như những cảm biến nhận biết tín hiệu xúc giác từ bố hoặc mẹ và đóng vai trò là cơ cấu truyền động truyền những chuyển động này đến em bé. Việc cha mẹ chạm vào vải sẽ kích hoạt các cảm biến phản ứng với áp lực và làm biến dạng màng siêu mỏng. Cái này ... >>

Cát vệ sinh cho mèo Petgugu Global 15.04.2024

Chăm sóc thú cưng thường có thể là một thách thức, đặc biệt là khi bạn phải giữ nhà cửa sạch sẽ. Một giải pháp thú vị mới từ công ty khởi nghiệp Petgugu Global đã được trình bày, giải pháp này sẽ giúp cuộc sống của những người nuôi mèo trở nên dễ dàng hơn và giúp họ giữ cho ngôi nhà của mình hoàn toàn sạch sẽ và ngăn nắp. Startup Petgugu Global đã trình làng một loại bồn cầu độc đáo dành cho mèo có thể tự động xả phân, giữ cho ngôi nhà của bạn luôn sạch sẽ và trong lành. Thiết bị cải tiến này được trang bị nhiều cảm biến thông minh khác nhau để theo dõi hoạt động đi vệ sinh của thú cưng và kích hoạt để tự động làm sạch sau khi sử dụng. Thiết bị kết nối với hệ thống thoát nước và đảm bảo loại bỏ chất thải hiệu quả mà không cần sự can thiệp của chủ sở hữu. Ngoài ra, bồn cầu có dung lượng lưu trữ lớn có thể xả nước, lý tưởng cho các hộ gia đình có nhiều mèo. Bát vệ sinh cho mèo Petgugu được thiết kế để sử dụng với chất độn chuồng hòa tan trong nước và cung cấp nhiều lựa chọn bổ sung. ... >>

Sự hấp dẫn của những người đàn ông biết quan tâm 14.04.2024

Định kiến ​​phụ nữ thích “trai hư” đã phổ biến từ lâu. Tuy nhiên, nghiên cứu gần đây được thực hiện bởi các nhà khoa học Anh từ Đại học Monash đã đưa ra một góc nhìn mới về vấn đề này. Họ xem xét cách phụ nữ phản ứng trước trách nhiệm tinh thần và sự sẵn sàng giúp đỡ người khác của nam giới. Những phát hiện của nghiên cứu có thể thay đổi sự hiểu biết của chúng ta về điều gì khiến đàn ông hấp dẫn phụ nữ. Một nghiên cứu được thực hiện bởi các nhà khoa học từ Đại học Monash dẫn đến những phát hiện mới về sức hấp dẫn của đàn ông đối với phụ nữ. Trong thí nghiệm, phụ nữ được cho xem những bức ảnh của đàn ông với những câu chuyện ngắn gọn về hành vi của họ trong nhiều tình huống khác nhau, bao gồm cả phản ứng của họ khi gặp một người đàn ông vô gia cư. Một số người đàn ông phớt lờ người đàn ông vô gia cư, trong khi những người khác giúp đỡ anh ta, chẳng hạn như mua đồ ăn cho anh ta. Một nghiên cứu cho thấy những người đàn ông thể hiện sự đồng cảm và tử tế sẽ hấp dẫn phụ nữ hơn so với những người đàn ông thể hiện sự đồng cảm và tử tế. ... >>

Tin tức ngẫu nhiên từ Kho lưu trữ Bộ chuyển đổi DC / DC NSD-10 và NSD-15 để gắn bo mạch 23.07.2007 Mean Well thông báo bắt đầu sản xuất bộ chuyển đổi DC / DC gắn trên PCB mô-đun mới NSD-10 và NSD-15 với công suất lần lượt là 10W và 15W. Các sản phẩm mới là sự mở rộng công suất thấp hơn của dòng bộ chuyển đổi DC / DC phổ biến và được thiết kế cho thị trường đang phát triển cho các ứng dụng điện phân tán. Các sản phẩm của dòng sản phẩm mới có kích thước và sơ đồ chân giống hệt với các sản phẩm tiền nhiệm ASD-10H và ASD-15H, nhưng chúng có đặc điểm là tăng hiệu suất, tính kinh tế và một số chức năng bổ sung. Điện áp đầu vào của bộ chuyển đổi mới là 12V và 48V, phạm vi điện áp đầu ra mà người dùng có thể lựa chọn bao gồm 3,3V; 5 V; 9V (trừ NSD-15); 12V; 15 V; + 5V; +12 V; +15 V. Cách ly giữa đầu vào và đầu ra là 1500 V DC. Các tính năng khác của sản phẩm mới bao gồm tắt / mở từ xa, đoản mạch, bảo vệ quá áp và quá tải. Các mô hình 15W cũng có điều chỉnh điện áp đầu ra từ xa để tăng tính linh hoạt trong thiết kế.

Tin tức thú vị khác:

▪ Công nghệ xử lý rác thải mới trên Trạm vũ trụ quốc tế

▪ Điện thoại Philips Xenium E560 với thời lượng pin kỷ lục

▪ Các nhà sinh vật học đã phát triển một con ruồi mang gen khủng long

▪ Insulin di truyền

▪ Lớp phủ có thể ăn được để kéo dài thời hạn sử dụng sản phẩm

Nguồn cấp tin tức khoa học và công nghệ, điện tử mới

Tài liệu thú vị của Thư viện kỹ thuật miễn phí:

▪ phần trang web Các chỉ số, cảm biến, máy dò. Lựa chọn bài viết

▪ bài Vấn đề lên núi. biểu thức phổ biến

▪ bài viết Vì sao chim trống có màu sáng hơn chim mái? đáp án chi tiết

▪ bài viết Cung đá. Truyền thuyết, canh tác, phương pháp áp dụng

▪ bài viết Kỹ thuật bố trí mạch in. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện

▪ bài viết Bộ điều chỉnh độ sáng Triac điều chỉnh pha xung. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện

Để lại bình luận của bạn về bài viết này:

Tất cả các ngôn ngữ của trang này

Arabic	Hebrew	Polish
Bengali	Hindi	Portuguese
Chinese	Italian	Spanish
English	Japanese	Turkish
French	Korean	Ukrainian
German	Malay	Vietnamese

Trang chủ | Thư viện | bài viết | Sơ đồ trang web | Đánh giá trang web

www.diagram.com.ua
2000-2024