|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
ENCYCLOPEDIA VỀ ĐIỆN TỬ TRUYỀN THANH VÀ KỸ THUẬT ĐIỆN Máy thu phát DM-2002. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện
Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện / Liên lạc vô tuyến dân dụng Tác giả của bộ thu phát này, Kir Pinelis (YL2PU) cho biết: “Không có “những điều nhỏ nhặt” trong một thiết kế tốt và ngay cả nguồn điện cũng cần được chú ý giống như đường dẫn chính. Nhiều người biết đến những thiết kế máy thu phát sóng ngắn trước đây của ông - "Largo-91" và "D-94". Trong sự phát triển mới của mình, tác giả đã cố gắng đạt được những đặc điểm của đường dẫn thu tương đương và về mặt nào đó vượt trội hơn so với đặc điểm của những máy thu chuyên nghiệp tốt nhất. Kinh nghiệm cho thấy có thể tự chế tạo một bộ thu phát tốt tại nhà. Nhiều năm làm việc của tác giả sẽ giúp một người nghiệp dư vô tuyến có trình độ vừa phải xây dựng một đường dẫn thu sóng vô tuyến tốt. Trước khi bạn bắt đầu tái tạo bộ thu phát này, hãy làm mới lại trí nhớ của bạn một số tiền đề lý thuyết [1-3], những tiền đề tạo cơ sở cho việc xây dựng đường dẫn thu của nó. Sự chú ý của tác giả tập trung vào việc đạt được các đặc tính động cao của máy thu, làm đặc tính chính, có tính đến tình trạng tắc nghẽn hiện đại của các đài phát thanh nghiệp dư (không may là không chỉ các đài nghiệp dư) và mật độ trạm cao ở một số thành phố. Phiên bản đề xuất của bộ thu phát được tác giả phát triển dựa trên các khuyến nghị xây dựng đường dẫn thu chất lượng cao nêu trong [1, 2], cụ thể: a) xây dựng đường dẫn chỉ có một bộ chuyển đổi tần số; b) trước bộ lọc lựa chọn chính đầu tiên, phải cung cấp mức tăng yêu cầu tối thiểu trong khi vẫn duy trì tính tuyến tính trên toàn bộ phạm vi tín hiệu; c) không có điều chỉnh hoặc các yếu tố phi tuyến cho đến FOS đầu tiên; d) chỉ các máy trộn cân bằng mức cao thụ động; e) mức tạp âm của bộ tạo dao động cục bộ của nó phải thấp hơn đường tạp âm của đường thu ít nhất 3 dB; f) sử dụng các bộ lọc chất lượng cao cho lựa chọn chính và ở dải đầu vào máy thu, cũng sử dụng các bộ lọc chất lượng cao có tỷ lệ tần số nhỏ hơn 1:2; g) để đảm bảo các thông số động cao, đảm bảo cùng độ chọn lọc cao (>140 dB ở kênh lân cận), chịu nhiễu pha và lựa chọn tuần tự ở mức tối thiểu. Khi kiểm tra và đo các thông số chính của bộ thu phát được thực hiện bởi Peter Brecht (DL40BY) và Uwe Loebel (DL1DSL) trong phòng thí nghiệm của Stabo Elektronik GmbH&KoG ở Hildesheim (Đức), các khuyến nghị đã được đưa ra về việc sử dụng thiết bị siêu âm bộ trộn cấp cao và các tính năng cài đặt của nó, cho phép tăng các tham số chặn. Bộ thu phát "DM-2002" cho phép bạn vận hành điện thoại (SSB) và điện báo (CW) trên bất kỳ băng tần nào trong số chín băng tần KB nghiệp dư. Dữ liệu kỹ thuật chính:
Một sự lạc đề nhỏ về mặt lý thuyết... Theo [3], dải động tín hiệu đơn (DB0) mô tả rõ nhất hoạt động của máy thu trong điều kiện thực tế, vì nó cho phép ước tính mức nhiễu tối đa làm suy giảm khả năng thu và cho thấy khả năng chống lại hiện tượng nhiễu của máy thu. "tắc nghẽn" (chặn) và điều chế chéo.DB1 bị giới hạn từ bên dưới bởi tiếng ồn máy thu tối thiểu: Рrf = (-174)+Frх+(101g Bp), trong đó Frx là tiếng ồn của chính máy thu <10 dB; Вp - băng thông của bộ lọc lựa chọn chính của máy thu tính bằng Hz; và ở trên cùng - giới hạn của phần tuyến tính trong các đặc tính của tầng IP3 của nó, tức là điểm mà tại đó tín hiệu ở đầu ra máy thu bắt đầu giảm (3 dB) khi tín hiệu nhiễu đạt đến mức tối đa. Để rõ ràng hơn, chúng ta hãy nhìn vào Hình. 1, lấy từ [2].
Khoảng cách giữa điểm IP3 với mức nhiễu máy thu Prf phải càng lớn càng tốt, vì nó xác định hai tham số - dải động của việc chặn DB và dải động của điều chế xuyên DB3. DB1 là phạm vi tuyến tính của đáp ứng động của máy thu; DB3 là phạm vi xử lý “không điều chế” của tín hiệu hai âm đối xứng. Giới hạn dưới của cả hai dải động là Prf. Dải động xuyên điều chế quan trọng hơn vì nó được xác định bởi mức công suất Ps3 của nhiễu xuyên điều chế bậc ba vốn có chắc chắn xảy ra trong máy thu, trùng với Prf. Khi Ps3 = Prf, mức nhiễu (nhiễu và xuyên điều chế) tăng 3 dB, dẫn đến độ nhạy ngưỡng của máy thu giảm đi 3 dB. Giải thích cho Hình. 1:
Bộ thu phát được chế tạo theo mạch siêu âm với một bộ chuyển đổi tần số. Sơ đồ khối của nó được hiển thị trong Hình. 2. Thiết bị bao gồm mười bốn đơn vị chức năng hoàn chỉnh về mặt cấu trúc A1 - A14.
Khi nhận được tín hiệu từ ăng-ten, thông qua một trong các bộ lọc thông thấp nằm ở nút A1 và bộ suy giảm hai liên kết nằm ở nút A2, nó sẽ đi vào nút A3. Trong nút A3 có các bộ lọc thông dải phạm vi, phổ biến, giống như bộ lọc thông thấp, để hoạt động cho cả thu và truyền. Tiếp theo, tín hiệu đi vào nút A4-1, nơi đặt bộ trộn thu phát đầu tiên, hai giai đoạn của bộ tiền khuếch đại, bộ lọc lựa chọn chính đầu tiên, cũng như các giai đoạn đệm của IF, bộ dao động cục bộ và đường truyền. Bộ trộn đầu tiên của bộ thu phát có thể đảo ngược, phổ biến cho đường dẫn thu và truyền. Theo lựa chọn của người vận hành, nó có thể hoạt động ở một trong hai chế độ: thụ động hoặc chủ động, với mức tăng lên tới +4 dB. Điện áp dao động cục bộ hình sin (VFO) được cung cấp cho bộ trộn thông qua bộ khuếch đại băng thông rộng. Tại sao không uốn khúc? Đúng vậy, một đoạn đường uốn khúc lý tưởng với mặt trước nhỏ hơn 4 sẽ không tệ nếu... Đây chính là trở ngại! Việc có được mặt trước từ 4 trở xuống với chu kỳ nhiệm vụ là một mặt trận là một vấn đề kỹ thuật lớn và bất kỳ điện cảm hoặc phản ứng nhỏ nào đều tạo ra các vấn đề về trải rộng phía trước (điều này bao gồm việc lắp đặt và nhiều hơn nữa...). Ngoài ra, đừng quên hiện tượng rò rỉ sóng hài từ các mặt trước "dốc" này. Ngay cả khi không có rò rỉ trực tiếp, chắc chắn nó sẽ góp phần gây ra tiếng ồn trên đường đi. Tất nhiên, tất cả những điều này có thể được giải quyết trong môi trường công nghiệp, nhưng không phải ở nhà, quỳ gối... xin chào! Sự chú ý đặc biệt trong đường nhận của bộ thu phát được trả cho việc phân phối tối ưu mức tín hiệu trên các tầng và thu được các giá trị tỷ lệ tín hiệu trên tạp âm tối đa. Hai tầng tiền khuếch đại, nằm ở phía trước FOS đầu tiên, bù cho tổng mức suy giảm trong bộ lọc thông thấp, DPF và bộ trộn. Bộ thu phát sử dụng mạch chọn tín hiệu IF tuần tự. Lập luận mạnh mẽ ủng hộ giải pháp như vậy là khuyến nghị được đưa ra trong [3]: “Trong một máy thu được thiết kế phù hợp, độ suy giảm FOS bên ngoài băng thông phải bằng giá trị của máy thu DD tín hiệu đơn. Tăng một trong các giá trị này không tăng cái kia thực tế là vô dụng.... Hơn nữa, tổng mức khuếch đại của bộ khuếch đại phải nhỏ hơn độ suy giảm của FOS bên ngoài băng thông, nếu không, các tín hiệu ngoài băng tần mạnh sẽ khuếch đại cùng với các tín hiệu hữu ích yếu và cản trở việc tiếp nhận." Nói cách khác, để đạt được mức chặn tín hiệu (dải động tín hiệu đơn) là 130...140 dB, FOS cũng phải cung cấp mức suy giảm vượt quá băng thông 130...140 dB (ít nhất là đối với các kênh ±5 ...10 kHz từ tín hiệu). Theo đó, số chặn càng cao thì hiệu suất DB3 càng cao. Như bạn có thể thấy, không thể giải quyết vấn đề này chỉ bằng một bộ lọc. Giải pháp như sau: làm cho mức tăng IF không quá 50...60 dB và ở đầu ra của đường dẫn, làm thành phần kết nối giữa IF và máy dò, lắp đặt bộ lọc thứ hai chứ không phải bộ lọc trung bình “sạch”. -up”, nhưng là một bộ lọc hoàn chỉnh, tương tự như FOS đầu tiên. Điều khá tự nhiên là các đặc tính của bộ lọc phải giống hệt nhau. Theo tính toán sơ bộ, với mức suy giảm ngoài băng tần của bộ lọc, chẳng hạn như 80 dB và mức tăng IF = 50 dB, thì chỉ còn lại 30 dB so với lựa chọn bộ lọc đầu tiên, rõ ràng là nhỏ đối với đường dẫn. . Nhưng khi chúng tôi bật một bộ lọc tương tự khác, chúng tôi nhận được 30+80=110 dB. Trong một bộ thu phát có bộ lọc do tác giả chế tạo, độ chọn lọc ở kênh lân cận (với độ lệch dải tần ±5 kHz) là 150 dB. Cách thực hành xây dựng đường dẫn IF này được tác giả sử dụng trong lần phát triển thứ ba của mình. Vì vậy, sau FOS đầu tiên và bộ khuếch đại băng thông rộng tiếp theo, bù cho tổn thất trong bộ lọc, tín hiệu nhận được sẽ đi vào nút A4-2. Nút A4-2 chứa bộ khuếch đại chính, FOS thứ hai cho SSB và cho CW, bộ dò và ULF sơ bộ. Tín hiệu của bộ tạo tần số tham chiếu được cung cấp cho bộ dò từ nút A6-2. Tiếp theo, tín hiệu nhận được đi vào nút A5, tại đó tín hiệu được khuếch đại và xử lý ở tần số thấp. Nút A5 chứa bộ lọc thông thấp thụ động có băng thông khoảng 3 kHz và bộ lọc hoạt động có băng thông 240 Hz để tăng cường lựa chọn ở chế độ CW. Bộ khuếch đại ULF và AGC cuối cùng cũng được đặt ở đó.Hệ thống AGC chỉ điều khiển AGC chính. Không có sự điều chỉnh nào trong các giai đoạn sơ bộ của IF, vì chúng mâu thuẫn với các quy luật xây dựng đường dẫn tuyến tính. Ở chế độ truyền, tín hiệu từ micrô đi vào nút A6-1. Nó bao gồm một bộ khuếch đại micrô và bộ xử lý “Lời nói” trên hai EMF. Tiếp theo, tín hiệu đi vào nút A6-2, nơi đặt các bộ dao động tham chiếu của dải trên và dải dưới, bộ định dạng và bộ khuếch đại có thể điều chỉnh của tín hiệu DSB, cũng như bộ định dạng tín hiệu CW. Từ đầu ra của nút A6-2, tín hiệu DSB hoặc CW được tạo sẽ đi đến nút A4-2. Ở đây, tín hiệu đi qua một trong các bộ lọc - băng rộng, với lựa chọn tín hiệu SSB hoặc CW băng hẹp. Sau đó, tín hiệu đi vào bộ trộn của nút A4-1, tại đây nó được truyền đến một trong các tần số hoạt động của bộ thu phát. Sau khi đi qua DFT, nút A3, tín hiệu được khuếch đại bởi bộ khuếch đại công suất thu phát đặt tại nút A2. Sau đó, thông qua bộ lọc thông thấp của nút A1, tín hiệu đi vào ăng-ten. Nút A1 chịu trách nhiệm chuyển đổi các phần tử chuyển đổi phạm vi trong các nút A3, A9 và các khối dao động cục bộ. Nút A7 chứa VOX, anti-VOX và các phím tạo tín hiệu điều khiển cho chế độ thu (RX) và truyền (TX) của bộ thu phát. Bộ thu phát chất lượng cao hiện đại bao gồm bộ tổng hợp tần số làm bộ tạo dao động cục bộ. Hiện tại, đối với một máy thu có dải động lớn và độ nhạy cao, việc chế tạo một bộ tổng hợp có nhiễu pha thấp tại nhà là điều cực kỳ khó khăn. Đó là nhiễu pha ảnh hưởng đến độ chọn lọc của kênh lân cận và đối với bộ thu phát của chúng tôi, chỉ báo này phải ở mức >-140 dB/Hz, điều này không hoàn toàn thực tế. Một giải pháp thay thế là sử dụng các dị âm LC thông thường cùng với hệ thống duy trì độ ổn định tần số (FLL+DPKD), giúp bạn dễ dàng lặp lại tại nhà. Các tham số đã khai báo của máy thu thu phát thu được bằng cách sử dụng các dị vòng LC thông thường, có nhiễu pha tối thiểu. Sau chúng, các bộ lọc thông thấp ít nhất bậc 5 nhất thiết phải được sử dụng. Có hai bộ dao động cục bộ như vậy trong bộ thu phát, nút A12 và A13. Việc sử dụng hệ thống điều khiển tần số tỷ lệ cho một trong các bộ dao động cục bộ, nút A10, giúp có thể đạt được độ ổn định tốt hơn 10 Hz/h. Trong nút A8 có bộ chia tần số cho bộ dao động cục bộ A12 và bộ lọc thông thấp chung cho cả hai máy phát. Nút A11 - cân kỹ thuật số. Bộ thu phát được cung cấp bởi nút A14. Các bộ phận kỹ thuật số và analog của bộ thu phát được cấp nguồn từ các nguồn và bộ ổn định riêng biệt. Bộ ổn định công suất thấp cục bộ cũng được sử dụng trên bảng thu phát. Tất cả các thành phần của bộ thu phát sẽ được mô tả chi tiết hơn trong các phần liên quan. Nút A1. Bộ lọc thông thấp Mạch (Hình 3) bao gồm năm bộ lọc thông thấp bậc 5. Đối với dải tần 7...28 MHz, các bộ lọc thông thấp hình elip được sử dụng vì chúng có độ dốc tăng lên.
Nút A2. Bộ khuếch đại công suất máy phát. Bộ khuếch đại công suất băng rộng của bộ thu phát (Hình 4) có hai tầng. Ở đầu vào của bộ khuếch đại, bộ suy giảm R2-R4 có mức suy giảm -3 dB được bật. Chế độ hoạt động của bóng bán dẫn VT2 được thiết lập bằng cách cắt điện trở R12.
Để ngăn bóng bán dẫn VT2 tự kích thích, một vòng ferit được đặt trên cực thoát của nó. Rơle K1 và KZ kết nối đầu vào và đầu ra của bộ khuếch đại với đường dẫn tín hiệu ở chế độ truyền. Rơle K4 và K5 bao gồm các phần suy giảm -10 dB (R19-R21) và -20 dB (R22-R24) trong mạch tín hiệu ở chế độ thu. Các bộ suy hao được ngăn cách với PA bằng một vách ngăn che chắn. Các phần tử R17, VD3, R18, C16, C17 là các mạch biểu thị công suất đầu ra của bộ thu phát. Tác giả đã thử nghiệm bộ khuếch đại với hai bóng bán dẫn KP907A được kết nối song song, cũng như với hai bóng bán dẫn KP901A. Trong cả hai trường hợp, công suất đầu ra là khoảng 40 W, với dòng điện ở giai đoạn đầu ra khoảng 1 A. Việc sử dụng KP901A là không mong muốn vì nó không cho phép bộ khuếch đại đạt được đáp ứng tần số đồng nhất. Ngay cả việc lựa chọn bóng bán dẫn và các phần tử hiệu chỉnh trong giai đoạn đầu tiên cũng không loại bỏ được sự sụt giảm đáp ứng tần số trên 15 MHz. Ba bộ khuếch đại được sản xuất liên tiếp trên KP907A cho thấy khả năng lặp lại tốt và đáp ứng tần số không cần phải điều chỉnh. Nút A3. Bộ lọc đầu vào (DFT). Để bao quát tất cả các phạm vi, bảy bộ lọc thuộc cấu trúc 3 đã được sử dụng [5]. Sơ đồ bộ lọc được hiển thị trong Hình. XNUMX.
Việc thiết kế các bộ lọc đầu vào phải được tiếp cận một cách hết sức có trách nhiệm, vì độ suy giảm trong băng tần và do đó tỷ lệ tín hiệu trên tạp âm sẽ phụ thuộc vào chất lượng sản xuất và cài đặt của chúng. Hệ số chất lượng của tất cả các cuộn dây không được thấp hơn 200 và tốt nhất là cao hơn... Vì lý do thiết kế, đường dẫn vô tuyến chính của bộ thu phát được chia thành hai nút: A4-1 và A4-2. Nút A4-1 (Hình 6) chứa bộ trộn đầu tiên, bộ tiền khuếch đại IF, bộ lọc lựa chọn chính đầu tiên, bộ khuếch đại tín hiệu dao động cục bộ, bộ khuếch đại tín hiệu đường truyền và công tắc tín hiệu. Tổng mức tăng của phần này của đường vô tuyến không vượt quá 10 dB. Tất cả các giai đoạn của nút đều sử dụng công nghệ 50 ohm.
Ở chế độ thu, tín hiệu từ DFT (xem Hình 5 ở phần đầu của bài viết) được gửi đến chân 1 của nút A4 - 1. Tại đầu vào của đường dẫn để triệt tiêu nhiễu vô tuyến ở tần số trung gian của bộ thu phát (8,862 MHz), bộ lọc notch L1C1, ZQ1 - ZQ3 được bật. Bộ trộn đầu tiên của bộ thu phát là bộ trộn có thể đảo ngược, phổ biến cho đường dẫn thu và truyền. Nó được chế tạo theo mạch cân bằng trên máy biến áp băng thông rộng T1 - TZ và vi mạch DA1 loại KR590KN8A, như trong Hình 6. 590 là hai bóng bán dẫn. Vi mạch KR8KN6A là bộ chuyển mạch analog bốn kênh tốc độ cao; bốn bóng bán dẫn hiệu ứng trường có cùng đặc tính trên một đế chung. Các bóng bán dẫn của vi mạch được đưa song song vào mạch trộn, hai bóng bán dẫn ở mỗi nhánh (trong Hình 905, số chân của vi mạch được biểu thị trong ngoặc đơn). Sự bao gồm này giúp có thể thu được điện trở thấp của cống kênh mở - nguồn của bóng bán dẫn, chẳng hạn như KP3, giúp giảm đáng kể tổn thất trong bộ trộn ở chế độ thụ động. Như đã đề cập, máy trộn có thể hoạt động ở hai chế độ - thụ động và chủ động. Chế độ hoạt động của bộ trộn, với mức tăng +4...15 dB, được bật bằng cách cấp điện áp nguồn +2 V vào chân 4 của nút A1 - XNUMX. Tín hiệu dao động cục bộ hình sin, trước đây được khuếch đại đến mức 3...4 V bằng bộ khuếch đại băng thông rộng trên bóng bán dẫn VT2, được cung cấp đến cổng của bóng bán dẫn trộn thông qua máy biến áp balun TZ. Điện áp tín hiệu dao động cục bộ cung cấp cho đầu vào bộ khuếch đại, chân 4 của nút A4 - 1, không được vượt quá 200 mV. Mạch kết hợp L2, C17, R17, L3, C16, được gọi là bộ phối hợp, được kết nối với đầu ra của bộ trộn. Nhiệm vụ của nó là cải thiện dải động của bộ trộn, làm nổi bật tín hiệu tần số trung gian và loại bỏ tối đa các giai đoạn tiếp theo của bộ khuếch đại của “bó hoa” các sản phẩm chuyển đổi. Tín hiệu IF đã chọn, thông qua công tắc trên diode VD2, được đưa đến các bộ tiền khuếch đại tuyến tính cao, độ nhiễu thấp được chế tạo trên các bóng bán dẫn VT3, VT4 theo mạch khuếch đại có phản hồi âm phản kháng [1]. Bộ khuếch đại loại này có độ nhạy cao và dải động lớn. Để tăng độ ổn định khi hoạt động, các tầng khuếch đại được ổn định theo dòng cơ sở. Ngoài ra, để ngăn chặn sự kích thích ở tần số vi sóng, các vòng ferrite được đặt trên các cực của bộ thu của bóng bán dẫn VT3, VT4, được chỉ ra trong sơ đồ - FR. Để làm suy yếu hệ số phản hồi tín hiệu, các bộ khuếch đại được cách ly với nhau thông qua một bộ suy giảm trên điện trở R25 - R27 có giá trị suy giảm 3 dB. Bộ lọc lựa chọn chính ZQ4 được kết nối với đầu ra của bộ khuếch đại trên bóng bán dẫn VT8 thông qua biến áp tăng áp T4. Mạch lọc được hiển thị trong hình. 7.
Nó được chế tạo theo mạch lọc bậc thang nhiều tầng sử dụng bảy bộ cộng hưởng thạch anh ZQ1 - ZQ7. Nguyên mẫu đã được "nhìn thấy" trong mạch của các máy thu cũ của quân đội thuộc loại R-154 ("Amur", "Molybdenum"), sử dụng các tinh thể cũ chất lượng thấp ở tần số 128 kHz. Trên các bộ cộng hưởng hiện đại được thiết kế cho bộ giải mã truyền hình PAL/SECAM, các bộ lọc thu được có các đặc điểm sau:
Có thể lắp đặt các bộ cộng hưởng thể hiện trong sơ đồ bằng đường chấm nếu độ dốc của sườn bộ lọc không đủ. Sau bộ lọc, tín hiệu qua biến áp giảm áp T9 được đưa đến bộ khuếch đại băng rộng trên bóng bán dẫn VT5. Transitor được kết nối theo mạch cổng chung, hoạt động ở dòng thoát tương đối cao, có độ nhiễu nội tại thấp và dải động lớn. Nhiệm vụ của nó là bù sự suy giảm trong bộ lọc và máy biến áp. Từ vòi của máy biến áp T10 qua tụ C3O và chân 8 của nút, tín hiệu thu được sẽ được cung cấp cho bộ khuếch đại chính, nút A4 - 2. Ở chế độ truyền, tín hiệu CW hoặc SSB được tạo ra trong nút A4 - 2 được cung cấp cho chân 3 của nút A4 - 1, đầu vào của bộ khuếch đại băng thông rộng của đường truyền, được thực hiện trên bóng bán dẫn VT1. Từ đầu ra của bộ khuếch đại, tín hiệu qua tụ điện C5 và công tắc trên diode VD1 được đưa đến bộ trộn T1 - TZ DA1, tại đây nó được truyền đến một trong các tần số hoạt động của bộ thu phát. Thông qua chân 1 của nút A4, 1 tín hiệu được cung cấp cho nút A3 (DFT). Việc truyền tín hiệu theo các hướng tương ứng với chế độ thu và truyền được điều khiển bằng một công tắc sử dụng điốt chân VD1VD2 loại KA507A. Các điốt được mở khóa khi điện áp điều khiển được cấp vào chân 6 (RX) hoặc chân 7 (TX) từ nút A9 của bộ thu phát. Việc lựa chọn các điốt này không phải là ngẫu nhiên. Khi mở, điện trở của chúng là 0,1...0,4 Ohm và chúng có thể truyền công suất lên tới 500 W. Các mạch tương tự cung cấp điện áp cho các tầng khuếch đại của thiết bị, hoạt động ở các chế độ thích hợp. Mạch của bộ khuếch đại IF chính, nút A4 - 2 được hiển thị trong Hình. 8. Điện trở đầu ra của nút A4 - 1 và điện trở đầu vào của nút A4 - 2 là khoảng 50 Ohms, cho phép chúng được kết nối bằng cáp RF đồng trục. Tầng đầu vào trên các bóng bán dẫn VT1, VTV được kết nối theo mạch cổng chung nên có độ khuếch đại thấp, độ ồn thấp và dải động lớn. Dòng thác được tải vào mạch cộng hưởng L1C3, được điều chỉnh theo tần số IF.
Việc khuếch đại IF chính được thực hiện bằng bộ khuếch đại bốn tầng sử dụng các bóng bán dẫn hiệu ứng trường hai cổng VT2 - VT4, VT10. Điện áp ở cổng đầu tiên của bóng bán dẫn được ổn định ở mức +3 V bằng diode zener VD1. Cổng thứ hai của bóng bán dẫn cung cấp khả năng điều khiển khuếch đại thủ công hoặc tự động (AGC), cũng như tự động khóa bộ khuếch đại trong quá trình truyền. Để thực hiện điều này, thông qua chân 2 của nút, điện áp điều khiển từ 0 đến +8 V từ nút A5 được cung cấp cho các cổng của bóng bán dẫn. Độ lợi đường IF của nút A4 - 2 không vượt quá 60 dB. Các tầng trên các bóng bán dẫn VT2, VT3, VT10 có K mỗi tầng khoảng 16 dB, các tầng trên VT4 - khoảng 6 dB. Việc lựa chọn phân phối khuếch đại như vậy là rất quan trọng và chế độ của các giai đoạn này được chọn dựa trên nhiều yêu cầu, yêu cầu chính là đặc tính điều khiển AGC rất tuyến tính của cổng thứ hai và chế độ nhiễu mềm của bộ khuếch đại. Vì lý do tương tự để bảo toàn tính tuyến tính, tác giả đã sử dụng bóng bán dẫn KP350 trong bộ khuếch đại, thay vì BF981 “kỳ lạ”, có đặc tính điều khiển ngắn cho cổng thứ hai, mặc dù chúng có thông số nhiễu tốt hơn. Giữa giai đoạn thứ ba (VT4) và thứ tư (VT10) của bộ khuếch đại, các bộ lọc ZQ1 (SSB) và ZQ2 (CW) được bao gồm. Khi nhận tín hiệu, chúng đóng vai trò là FOS thứ hai, khi truyền đi, chúng đóng vai trò là FOS chính, tạo thành tín hiệu. Các bộ lọc được chuyển đổi bằng các tiếp điểm rơle K1 và K2. Mạch và các thông số của bộ lọc ZQ1 giống hệt với bộ lọc ZQ4 ở nút A4 - 1. Bộ lọc thạch anh băng hẹp dùng cho hoạt động điện báo ZQ2 được chế tạo theo mạch như hình 9. XNUMX và có các đặc điểm sau:
Điện trở đầu ra của tầng trên bóng bán dẫn VT4 và điện trở đầu vào trên VT5, VT10 xấp xỉ 5 kOhm. Điện trở đầu vào và đầu ra thấp của các bộ lọc ZQ1, ZQ2 được ghép với các tầng này bằng cách sử dụng các bộ phản kháng (mạch P) L8 - L11, C23 - C30. Tùy chọn khớp này giúp giảm mạnh độ suy giảm trong các bộ lọc. Từ tải tầng cuối cùng của bộ khuếch đại, mạch L4L5, tín hiệu đến bộ dò chìa khóa, bóng bán dẫn VT12. Tín hiệu tần số tham chiếu được cung cấp cho cổng của bóng bán dẫn thông qua chân 8 từ nút A6. Tín hiệu tần số thấp được phân lập trong máy dò, thông qua bộ lọc thông thấp C57L15C58, đến giai đoạn ULF đầu tiên, được thực hiện trên các bóng bán dẫn VT13, VT14, sau đó qua tụ điện C61 đến đầu ra của nút, chân 7. Cần đặc biệt chú ý được thanh toán cho giai đoạn này. Do tất cả chuyển đổi và xử lý tín hiệu trong nút A4 diễn ra ở mức thấp (từ 0,1 đến 300 μV), nên bộ khuếch đại LF của bộ thu phát có độ nhạy rất cao và mức tăng cao, xấp xỉ +74 dB. Và ở đây, vấn đề nhiễu lại nảy sinh. Tầng trên các bóng bán dẫn VT13, VT14 được gọi là bộ theo dõi bộ phát Siklai bổ sung tổng hợp. Nó có những đặc điểm đáng chú ý cho trường hợp của chúng tôi. Hệ số truyền của nó gần bằng 1 trên toàn dải tần số thấp, trở kháng đầu vào khoảng 1,5 MOhm, nhưng trở kháng đầu ra chỉ 1,5 Ohms, tức là không tải tầng khuếch đại đi sau nó. Tuyệt vời! Hóa ra tín hiệu đi vào ULF chính một cách an toàn và có thể xảy ra loại nhiễu nào nếu nguồn tín hiệu có Rout = XNUMX Ohms, hay nói cách khác là đầu vào ULF bị đoản mạch! Ở chế độ truyền, tín hiệu DSB hoặc CW đến từ nút A6 được cung cấp (thông qua chân 10) đến tầng chuyển mạch trên bóng bán dẫn VT8. Hoạt động của tầng được điều khiển bằng công tắc trên bóng bán dẫn VT9. Sau đó, tín hiệu đi qua một trong các bộ lọc: ZQ1 với khả năng tách tín hiệu SSB hoặc điện báo băng hẹp ZQ2. Bộ khuếch đại cascode cộng hưởng trên các bóng bán dẫn VT5, VT6 theo các bộ lọc có điện dung đầu vào thấp, khả năng cách ly đầu vào/đầu ra tốt và Ku khoảng 16 dB. Trên bóng bán dẫn VT7 có một phím điều khiển hoạt động của tầng trong quá trình truyền tải. Tín hiệu đến bộ trộn của bo mạch A4 - 1 xuất phát từ cuộn dây ghép L7 của bộ khuếch đại cascode. Trong quá trình truyền, một trong các bộ lọc của chỉ nút A4 - 2 được sử dụng. Nỗ lực truyền bằng bộ lọc của hai nút được kết nối nối tiếp không được phản ánh trong thiết kế của bộ thu phát do các tín hiệu khó đọc được tín hiệu. Tầng trên bóng bán dẫn VT11 được thiết kế để tự nghe tín hiệu trong quá trình truyền. Mức tín hiệu tự nghe được điều chỉnh bằng cách đặt một điện áp điều khiển vào cổng thứ hai của bóng bán dẫn thông qua chân 9 của nút. Tín hiệu được loại bỏ khỏi cuộn dây ghép L7 của tầng đầu ra của đường truyền của nút A4 2 thông qua các tụ C40 và C53. Chuỗi VD2 - VD4, R20, C32, C3З, L12, cũng như diode VD5, giúp tách hoàn toàn các tầng chuyển đổi điện áp khỏi nguồn điện và loại bỏ nhiễu chuyển mạch, đặc biệt là trong các tầng có độ tự cảm lớn hơn 100 µH. Nút A5. ULF chính và AGC Tín hiệu tần số thấp từ đầu ra của nút A4-2 được cung cấp cho đầu vào của nút A5 ở chân 1 (Hình 10).
Giai đoạn ULF đầu tiên được chế tạo trên chip DA1 (KR538UNZA), một bộ khuếch đại tiếng ồn thấp được thiết kế đặc biệt để hoạt động với các nguồn tín hiệu tần số âm thanh có trở kháng thấp. Trong biến thể kết nối tiêu chuẩn được sử dụng, vi mạch cung cấp khả năng khuếch đại tín hiệu lên tới +47 dB. Dòng theo sau nó trên các bóng bán dẫn VT1 và VT2 (bộ theo dõi bộ phát Siklai vốn đã quen thuộc) không tải nó. Từ đầu ra của bộ lặp, tín hiệu được đưa đến bộ lọc thông dải tần số thấp L1-L5C11-C15, chọn dải tần từ 250...300 Hz đến 3500...4000 Hz với độ suy giảm ở các biên tốt hơn 30dB. Nói cách khác, nó tạo ra một cái gì đó tương tự như EMF, nhưng chỉ về mặt LF. Các đặc tính như vậy của bộ lọc chỉ thu được khi khớp chính xác điện trở đầu vào và đầu ra của nó, bằng 204 Ohms và giá trị dung sai của các phần tử LC của bộ lọc nhỏ hơn 5% [4]. Đầu vào bộ lọc được kết nối với tầng bóng bán dẫn VT1, VT2 thông qua điện trở R5 nối tiếp có giá trị 200 Ohms và nếu bạn coi Rout của bộ theo dõi bộ phát là 1,5 Ohms, thì sự kết hợp gần như hoàn hảo! Một điện trở tải R6 cũng được đưa vào đầu ra của bộ lọc. Sau bộ lọc, thông qua các tiếp điểm thường đóng của rơle K1, tín hiệu (điểm A trong Hình 10) đi đến đầu vào của công tắc tín hiệu tần số thấp hai kênh - vi mạch DA4. Ở đó, ở chế độ truyền, tín hiệu tự giám sát của tín hiệu điện báo được gửi từ nút A6. Việc chuyển đổi công tắc xảy ra khi tín hiệu điều khiển được cấp đến chân 4 từ nút A7 của bộ thu phát, tức là khi chuyển từ thu sang truyền. Từ đầu ra kênh 1 của chip DA4, tín hiệu được đưa đến đầu vào của bộ khuếch đại AGC (điểm B). Từ đầu ra của kênh 2 - đến đầu vào của bộ khuếch đại công suất (điểm C), được thực hiện theo mạch chuyển mạch điển hình trên vi mạch DA5, ở đầu vào PA, một bộ điều khiển âm lượng từ xa được lắp đặt trên bộ ghép quang U1. Mặc dù phạm vi điều khiển nông, tùy chọn này là một lựa chọn thay thế tốt cho chiết áp cổ điển có dây nối dài, thường là nguồn gây nhiễu và nhiễu nền. Để tăng khả năng lựa chọn khi nhận tín hiệu điện báo và tín hiệu số, bộ lọc thông thấp hoạt động được cài đặt trong nút A5, được chế tạo trên các vi mạch DA2 và DA3. Băng thông bộ lọc ở mức -6 dB và -20 dB lần lượt là 240 và 660 Hz. Điều này là khá đủ ngay cả khi làm việc trong PSK, vì nút A4-2 cũng có bộ lọc thạch anh với băng thông 800 Hz. Bộ lọc được kết nối với mạch đường dẫn tần số thấp bằng các tiếp điểm rơle K1 (K1.1 và K1.2) khi đặt điện áp +2 V vào chân 15 của nút. Về nguyên tắc, có thể lắp đặt chiết áp kép trong bộ lọc hoạt động để thay đổi tần số điều chỉnh của nó trong các giới hạn nhỏ hoặc, Mạch hơi phức tạp, thực hiện loại bỏ, tương tự như bộ lọc “Mot.sp” [1,2]. Bộ khuếch đại AGC được chế tạo bằng cách sử dụng bóng bán dẫn VT3-VT8. Tín hiệu, được khuếch đại theo tầng trên VT3VT4, thông qua bộ dò nhân đôi điện áp và phần tử “AND” được chế tạo trên điốt VD3-VD7, sạc hai mạch RC với các hằng số thời gian khác nhau - R18C36 và R19C35. Tín hiệu điều khiển AGC được tạo trong bộ khuếch đại DC trên VT5VT6. Điện trở cấu trúc R7 ở đầu vào bộ khuếch đại được sử dụng để đặt mức phản hồi AGC. Trong máy thu phát của tác giả mức này là khoảng 2 µV. Điện trở xây dựng R22 điều chỉnh độ dốc của đặc tính điều khiển của hệ thống AGC. Không nên sử dụng Transistor VT5 với độ dốc lớn. Điện áp trên điện trở R21 tại nguồn của bóng bán dẫn không được vượt quá 1,2 V (tham khảo để điều khiển). Điện áp điều khiển AGC được loại bỏ khỏi bộ thu của bóng bán dẫn VT6 và đồng hồ đo S được kết nối với bộ phát của bóng bán dẫn. Các tầng trên bóng bán dẫn VT7 và VT8 cung cấp một độ trễ nhỏ để thiết lập các quá trình nhất thời trong quá trình chuyển đổi từ thu sang truyền và ngược lại. Các thử nghiệm thực tế của AGC cho thấy các kết quả sau: khi tín hiệu ở đầu vào bộ thu phát thay đổi từ 2 µV thành 1 V, tín hiệu đầu ra thay đổi không quá 5 dB và khi điều chỉnh cẩn thận hơn - không quá 3 dB. Phạm vi điều chỉnh AGC là khoảng 114 dB, khá đủ cho đường thu tốt. Nên đưa một điện trở có điện trở 1 Ohms vào mạch cơ sở của bóng bán dẫn VT6 (Hình 560), kết nối nó giữa cực cơ sở và dây chung. Điều này sẽ đơn giản hóa hơn nữa việc thiết lập dòng tĩnh của bóng bán dẫn này. Đường truyền của bộ thu phát bắt đầu bằng nút A6, được chia thành hai phần theo cấu trúc - nút A6-1 và A6-2. Để tăng hiệu suất truyền tín hiệu ở chế độ SSB, bộ thu phát sử dụng bộ giới hạn tín hiệu, được gọi là bộ xử lý “lời nói”, cho phép bạn tăng công suất trung bình của tín hiệu SSB lên 4...6 lần (6.. 8dB). Khi tiến hành điều kiện DXQSO hoặc QRM (QRN), tín hiệu giới hạn có chất lượng cao hơn và độ rõ tốt hơn. Nút A6-1 là một thiết bị như vậy, được kết nối giữa micrô và trình điều khiển DSB của bộ thu phát. Sơ đồ nguyên lý của thiết bị được hiển thị trong Hình 11.
Tín hiệu tần số âm thanh từ micrô được cung cấp cho chân 1 của nút. Sau đó, thông qua tụ điện C2 và bộ điều chỉnh mức (một điện trở thay đổi được kết nối giữa chân 2 và 3 của nút A6-1), tín hiệu được đưa đến bộ khuếch đại micrô được chế tạo trên chip DA1. Một micrô điện tử được sử dụng cùng với bộ thu phát và chuỗi R1 - R3C1 cung cấp năng lượng cho nó. Bộ lọc thông thấp L1C4 làm giảm nhiễu tần số cao từ bộ phát của chính nó đến đầu vào của bộ khuếch đại micrô và do đó làm giảm nguy cơ tự kích thích của nó. Tiếp điểm rơle K1 chuyển mạch hiệu chỉnh bộ khuếch đại để nâng đáp ứng tần số trong vùng 300...3000 Hz lên +16 dB. Mức tín hiệu đầu ra tần số thấp của bộ khuếch đại (150...200 mV) được đặt bằng điện trở điều chỉnh R9. Thông qua bộ theo dõi bộ phát trên bóng bán dẫn VT1, tín hiệu được cung cấp cho mạch giới hạn do B. Larionov (UV9DZ) phát triển [5]. Transistor VT5 là bộ trộn phím đầu tiên của bộ giới hạn RF. Cổng VT5 nhận tín hiệu có biên độ khoảng 0,7 V từ bộ tạo dao động thạch anh tham chiếu được chế tạo trên bóng bán dẫn VT3-VT4. Mạch L2C25 trong mạch nguồn VT5 được đặt ở tần số 500 kHz. Tín hiệu dải biên đơn được cách ly bởi bộ lọc cơ điện ZB1 được đưa đến bộ giới hạn bộ khuếch đại được làm từ bóng bán dẫn hiệu ứng trường VT6 và điốt VD3VD4. Mức độ hạn chế được định nghĩa là tỷ số giữa điện áp RF tại cực máng của bóng bán dẫn VT6 với các điốt VD3VD4 bị ngắt khỏi điện áp tại cùng một điểm sau khi các điốt được kết nối. Giá trị này là 7...8 dB. Điện trở tông đơ R24 đặt mức tăng tầng trên VT4, duy trì mức tín hiệu SSB tối ưu với các hạn chế tối thiểu. Điều này rất quan trọng khi so sánh tín hiệu truyền của đài ở mức cắt tối thiểu và tối đa. Để triệt tiêu số lượng sóng hài và tần số kết hợp tăng lên, tín hiệu được truyền qua EMF ZB2 thứ hai, giống hệt với EMF ZBXNUMX thứ nhất. Dòng trên bóng bán dẫn hiệu ứng trường VT7 (Ku = 6... 10 dB) bù cho sự suy giảm trong các bộ lọc, nhưng với EMF tốt thì nó có thể không được lắp đặt. Tín hiệu dải biên đơn giới hạn được đưa đến bộ dò-bộ trộn phím thứ hai trên bóng bán dẫn hiệu ứng trường VT8, cổng của nó cũng được cung cấp tín hiệu dao động tham chiếu 500 kHz. Tín hiệu được phát hiện và lọc được khuếch đại bởi bộ khuếch đại hoạt động trên chip DA2 và thông qua bộ theo dõi bộ phát trên bóng bán dẫn VT2, được đưa đến thiết bị thế hệ A6-2. Mức đầu ra của bộ xử lý lời được đặt bằng điện trở cắt R35. Rơle K2 và KZ cho phép bạn loại trừ bộ xử lý lời khỏi đường truyền. Tùy chọn này có thể được yêu cầu khi tiến hành QSO cục bộ, vì mức tín hiệu tại điểm nhận thường cao và giới hạn có thể làm giảm độ rõ của nó. Sơ đồ của nút A6-2, trình điều khiển điện áp tín hiệu DSB và CW, được hiển thị trong Hình. 12.
Bộ tạo dao động thạch anh tham chiếu của dải trên được chế tạo bằng cách sử dụng bóng bán dẫn VT1VT2. Cuộn cảm L1, nối tiếp với bộ cộng hưởng thạch anh ZQ1 (8862,7 kHz), cho phép bạn điều chỉnh chính xác máy phát theo tần số tương ứng với điểm mức -20 dB ở độ dốc thấp hơn của đáp ứng tần số của bộ lọc chọn chính. Từ bộ phát của bóng bán dẫn VT2, tín hiệu dao động tham chiếu thông qua bộ khuếch đại đệm trên bóng bán dẫn VT3 được đưa đến bộ điều chế cân bằng được chế tạo trên các biến thể VD2VD3 và máy biến áp T1. Ngoài ra, tín hiệu từ bộ phát VT2 được đưa qua chân 2 của nút đến nút A4-2 tới bộ phát hiện khóa. Bộ điều biến có độ tuyến tính cao và cho phép bạn triệt tiêu sóng mang ít nhất 56 dB (tác giả đã thử nghiệm nhiều lần) Bộ điều biến được cân bằng bằng cách sử dụng điện trở điều chỉnh R20 và R24. Thông qua bộ khuếch đại trên bóng bán dẫn VT8 (Ku = 6 dB), điện áp tín hiệu tần số âm thanh từ nút A6-1 được cung cấp đến điểm giữa của cuộn sơ cấp của máy biến áp điều chế cân bằng. Tầng chỉ hoạt động khi điện áp cung cấp được cấp vào chân 15 và 16 từ công tắc dành cho loại hoạt động của bộ thu phát. Trong cùng một mạch, rơle K1 được lắp đặt, với các tiếp điểm của nó kết nối đầu ra của bộ điều biến cân bằng với đường truyền. Từ điện trở điều chỉnh R50 trong mạch phát VT8, tín hiệu AF được cung cấp cho mạch VOX nằm ở nút A7. Một bộ tạo dao động tín hiệu CW thạch anh được điều khiển được chế tạo trên bóng bán dẫn VT9. Tần số của bộ cộng hưởng thạch anh ZQ3 là 8863,5 kHz) cao hơn tần số của bộ cộng hưởng ZQ1 là 800 Hz, tức là nó nằm trong dải trong suốt của bộ lọc lựa chọn chính của bộ thu phát. Bộ tạo CW được điều khiển thông qua mạch cơ sở của bóng bán dẫn VT9 thông qua các điện trở R43, R44 sử dụng mạch khóa đặt tại nút A7, tạo ra các tham số thời gian cần thiết cho sự tăng giảm của tín hiệu điện báo, lần lượt bằng 5 và 7 ms . Tùy thuộc vào loại hoạt động SSB hoặc CW, tín hiệu được cung cấp đến đế của bóng bán dẫn VT4 thông qua các tiếp điểm của rơle K1 từ bộ điều biến cân bằng hoặc từ bộ dao động cục bộ điện báo. Bộ khuếch đại có thể điều chỉnh tín hiệu DSB và CW của máy phát được lắp ráp trên bóng bán dẫn VT3. Mức tăng tầng được điều chỉnh bằng cách thay đổi điện áp ở cổng thứ hai của bóng bán dẫn từ bộ điều chỉnh công suất tín hiệu thủ công (thông qua chân 5 của nút A6-2) và từ mạch điều khiển ALC, được chế tạo trên bóng bán dẫn VT10. Tải của tầng là mạch L4L5C26, được điều chỉnh theo tần số IF. Tín hiệu đầu ra có mức khoảng 5 V được loại bỏ khỏi cuộn dây ghép L1, được cung cấp cho bộ tiền khuếch đại IF và bộ lọc lựa chọn chính trong khối A4-2. Bộ tạo dao động tham chiếu trên bóng bán dẫn VT6VT7 được sử dụng để nghe băng tần ngược. Tần số của bộ cộng hưởng thạch anh ZQ2 (8865,8 kHz), tương ứng với điểm -20 dB ở độ dốc trên của đáp ứng tần số FOS, được điều chỉnh chính xác bằng tụ điện C45. Chip DA1 chứa bộ tạo âm RC để tự giám sát tín hiệu trong quá trình vận hành điện báo và để điều chỉnh bộ thu phát ở chế độ SSB (loại hoạt động - “TUNE”). Tín hiệu của máy phát này có tần số 800 Hz và mức khoảng 50 mV được đưa qua chân 11 của nút đến ULF của bộ thu phát, nút A5. Bạn có thể giảm hoặc tăng mức tín hiệu bằng cách chọn điện trở R60. Khi làm việc với điện báo, bộ tạo âm được bật bằng cách gửi tín hiệu dương qua mạch “TX/KEY” đồng bộ với bộ tạo âm trên VT9. Khi định cấu hình bộ phát ở chế độ SSB ("TUNE"), tín hiệu bộ tạo âm được đưa qua bộ chia bên ngoài và mạch chuyển mạch sang đầu vào micrô của nút A6-1. Nút A7 điều khiển việc chuyển bộ thu phát sang chế độ truyền bằng thiết bị điều khiển giọng nói VOX hoặc khi nhấn phím điện báo hoặc bàn đạp. Sơ đồ nút được hiển thị trong Hình. 13.
Ở chế độ nhận, điện áp nguồn +15 V, liên tục được cung cấp cho chân 11 của nút, chỉ xuất hiện ở đầu ra của công tắc điều khiển trên các bóng bán dẫn VT13 và VT14, chân 13 (RX). Đầu vào của hệ thống VOX (chân 1 của nút A7) được kết nối với đầu ra của bộ khuếch đại micrô của bộ thu phát (chân 7 của nút A6-1). Có thể làm việc với VOX khi được cấp vào chân 3 của nút A7 thông qua công tắc điện áp nguồn +15 V tương ứng. Được khuếch đại bằng một tầng trên bóng bán dẫn VT1, tín hiệu AF được đưa đến bộ khuếch đại giới hạn được tạo ra trên bóng bán dẫn VT2. Điện áp giới hạn tín hiệu, hay nói cách khác là ngưỡng đáp ứng của hệ thống VOX, được đặt bởi điện trở R4 được điều chỉnh. Tín hiệu giới hạn được phát hiện bởi các điốt VD1, VD2 và với mức điện áp lớn hơn hai volt được cung cấp cho chuỗi thời gian C7R9. Điện trở điều chỉnh R9 đặt thời gian trễ phản hồi của hệ thống điều khiển bằng giọng nói trong vòng 0,2...2 giây. Tiếp theo, tín hiệu này kích hoạt bộ rung đơn được tạo trên các bóng bán dẫn VT5, VT6 và thông qua các giai đoạn đảo ngược trên các bóng bán dẫn VT7, VT8, giai đoạn chính trên VT13 và VT14 đóng lại, và giai đoạn trên các bóng bán dẫn VT11, VT12 mở ra và điện áp +12 V xuất hiện ở chân 15 của nút (TX). Điện áp từ đầu ra này được cung cấp cho các mạch thu phát hoạt động ở chế độ phát. Nếu không có tín hiệu từ bộ khuếch đại micrô, sau một thời gian được xác định bởi chuỗi RC C7R9, các giai đoạn chính này sẽ chuyển sang trạng thái “đảo ngược”, điện áp +13 V (RX) xuất hiện ở chân 15 và điện áp ở chân 12 trở thành số không. Để ngăn chặn việc bật chế độ truyền do âm thanh đi vào micrô từ loa của bộ thu phát, các bóng bán dẫn VT3, VT4 được trang bị thiết bị “chống VOX” chặn hoạt động VOX trong suốt thời gian có tín hiệu của đối tác. Đầu vào "anti-VOX" (chân 2 của nút A7) được kết nối với đầu ra ULF. Tín hiệu từ ULF được khuếch đại bởi bóng bán dẫn VT3, chỉnh lưu bằng điốt VD3, VD4 và tụ điện C14. Giai đoạn quan trọng trên bóng bán dẫn VT4 bỏ qua mạch định thời chính của hệ thống VOX - C7R9. Điện trở cắt R10 đặt ngưỡng đáp ứng của hệ thống "chống VOX". Các tầng được tạo ra trên các bóng bán dẫn VT9 và VT10 điều khiển việc chuyển đổi bộ thu phát sang hộp số tương ứng từ phím điện báo (KEY) hoặc từ bàn đạp (PTT). Mạch điều khiển ở chế độ CW cho phép hoạt động "bán song công". Khi bạn nhấn phím điện báo (chân 8), một điện áp không đổi xuất hiện trên bộ thu của bóng bán dẫn VT9 (chân 6, mạch TX/KEY), thông qua chuỗi R32C19VD5, sẽ kích hoạt một xung trên VT5, VT6 rồi chuyển mạch các giai đoạn quan trọng dọc theo chuỗi. Thời gian tạm dừng ở chế độ CW được xác định bởi giá trị của điện trở điều chỉnh R18, được mắc song song với điện trở R9 và có thể là 0,1...0,6 giây, đảm bảo có thể nghe thấy tín hiệu của bộ tương ứng trong những lần tạm dừng này. Chế độ này thuận tiện khi làm bài kiểm tra. Để làm việc không bị tạm dừng ở chế độ CW, chỉ cần nhấn bàn đạp trong suốt thời gian truyền. Khi hệ thống VOX tắt, việc chuyển sang truyền ở chế độ SSB cũng được thực hiện bằng bàn đạp. Tín hiệu điều khiển từ bàn đạp (PTT) từ đầu ra của công tắc trên bóng bán dẫn VT10 được đưa qua mạch R36C22VD6 đến đầu vào của bộ điều chỉnh đơn âm. Trong chế độ điều chỉnh bộ thu phát (TUNE), điện áp +5 V được đặt vào chân 7 của nút A15, điện áp này cũng được cung cấp cho đầu vào của bộ ổn định đơn thông qua mạch R40C25VD7, đảm bảo rằng bộ thu phát chuyển sang truyền. Giai đoạn chính trên các bóng bán dẫn VT15 và VT16 được sử dụng để điều khiển rơle ăng ten ngắn mạch ở nút A2. Nút chuyển mạch băng tần thu phát A9 được thực hiện theo sơ đồ trong Hình. 14. Khi bật bộ thu phát, băng tần 1,8 MHz sẽ tự động được bật.
Trên chip DD1, một bộ tạo có tần số xung nhịp khoảng 1 Hz được lắp ráp, tín hiệu của nó được gửi đến đầu vào của các xung đồng hồ của bộ đếm hướng xuống, chip DD2. Hướng đếm tuần tự được điều khiển thông qua các mạch chuyển mạch bên ngoài (nút XUỐNG và LÊN), được kết nối với chân 2 và 3 của nút A9. Mã thập phân nhị phân đầu ra của bộ đếm DD2 được chuyển đổi thành mã thập phân bằng bộ giải mã - chip DD3. Các phím điều khiển trên bóng bán dẫn VT3 -VT1 được kết nối với đầu ra của vi mạch DD18, qua đó điện áp cung cấp được cung cấp cho các nút A1, A3, A8, A10 và A11 tới rơle chuyển mạch phạm vi. Bộ tạo dao động cục bộ thu phát được chế tạo trên cơ sở máy phát VHF công nghiệp (nút A12) và bộ chia tần số có tỷ số phân chia thay đổi (nút A8-1). Trước khi đưa vào bộ trộn thu phát, tín hiệu được lọc trước ở nút A8-2. Để đảm bảo độ ổn định cao của tần số dao động cục bộ khi vận hành các chế độ liên lạc kỹ thuật số, bộ thu phát sử dụng hệ thống ổn định tần số FLL (vòng khóa tần số), nút A10. Nút A12 là máy phát dải tần mượt mà từ đài phát thanh HF-VHF R-107M. Sơ đồ mạch của nó được hiển thị trong hình. 15. Dải tần hoạt động của máy phát là 30,15...63,7 MHz. Máy phát điện là một thiết bị kín, không nên mở và thực hiện bất kỳ thay đổi nào trong mạch của nó để không làm ảnh hưởng đến các đặc tính tần số thời gian của nó.
Độ lệch tần số của GPA được tác giả cài đặt trong bộ thu phát, sử dụng bộ điều nhiệt thụ động, không vượt quá 50 Hz ở bất kỳ tần số nào sau 15 phút khởi động. Sơ đồ của nút A8-1, một bộ chia có tỷ lệ chia thay đổi, được hiển thị trong Hình. 16. Tín hiệu từ bộ tạo P107M được cung cấp đến đầu vào của bộ tạo hình, được tạo trên các bóng bán dẫn VT1, VT2 và vi mạch DD1. Phần tử đầu tiên của chip D1.1 hoạt động ở chế độ tuyến tính như một bộ khuếch đại.
Từ bộ tạo hình, tín hiệu đi đến vi mạch DD2 và DD3 - bộ chia tần số nhị phân ba bit. Tùy thuộc vào phạm vi kích hoạt của bộ thu phát, việc lựa chọn hệ số phân chia của bộ chia (2-4-8) được xác định bởi công tắc rơle K1-KZ và công tắc logic trên chip DD4. Phổ tần số dao động cục bộ thu được ở đầu ra của DPKD ở Ff bằng 8,862 MHz, tùy thuộc vào dải hoạt động, được đưa ra trong Bảng. 1.
Chip DD5 chứa các giai đoạn cộng và đệm. Từ đầu ra của phần tử DD5 đầu tiên, tín hiệu được đưa đến đầu vào của hệ thống ổn định tần số FLL (thông qua chân 11 của nút A8-1), từ đầu ra của phần tử thứ hai - đến đầu vào của thang đo kỹ thuật số (chân 12 của nút). Tín hiệu dao động cục bộ cho bộ trộn đầu tiên của bộ thu phát phải càng rõ ràng và đơn sắc càng tốt. Để thực hiện điều này, tín hiệu hình chữ nhật sau phần tử DD5 3 được chuyển đổi thành tín hiệu hình sin bằng cách sử dụng vi mạch DD6 và máy biến áp T1, hoạt động như một mạch tạo hình. Bộ khuếch đại băng rộng dựa trên bóng bán dẫn VT3 có mức tăng khoảng +14 dB và đáp ứng tần số đồng đều lên đến tần số 40 MHz. Tần số cắt của bộ lọc thông thấp L1C14C15C16L2 là 25 MHz. Ở tần số 19...20 MHz, đầu ra của nút A8-1 phải là hình sin thuần túy có biên độ 200...250 mV ở tải 50 Ohms. Trong phạm vi có tần số thấp hơn, sẽ quan sát thấy sự biến dạng của sóng hình sin và sự tăng biên độ của nó. Sơ đồ của thiết bị ổn định tần số FLL (nút A10) được hiển thị trong Hình. 17.
Tín hiệu GPA được cung cấp cho một dòng bộ đếm nhị phân của vi mạch DD1 và DD2 với các hệ số phân chia khác nhau (M). Tỷ lệ phân chia yêu cầu DD1 được chọn bằng rơle K1-K4. Các hệ số phân chia của bộ đếm DD2 được chọn không đổi: 1024 và 4096. Một bộ trộn kỹ thuật số được chế tạo trên chip DD3. Tín hiệu tần số tham chiếu từ bộ tạo dao động thạch anh DD3 4 MHz được cung cấp cho đầu vào D của chip DD50. Tần số xung nhịp được cung cấp cho đầu vào C của chip DD3, tức là. tần số của GPA, chia cho số M sử dụng DD1 và DD2. Các xung hiệu chỉnh được loại bỏ khỏi đầu ra Q12 của chip DD2 sẽ được gửi đến công tắc bóng bán dẫn VT2. Tần số này khác nhau bởi hai bậc nhị phân và được lấy từ cùng một DD2 từ đầu ra Q10. Phím VT1 và VT2 điều khiển hoạt động của bộ tích hợp, được chế tạo trên chip DA1. Từ đầu ra của bộ tích hợp, điện áp điều khiển được cung cấp cho biến thiên GPA. Sơ đồ này được mượn từ [6], nhưng khác với nguồn ban đầu ở một số sửa đổi. Đặc biệt, ở đầu ra của bộ đếm nhị phân đầu tiên của vi mạch DD1, một công tắc rơle được lắp đặt để chọn hệ số phân chia tùy thuộc vào phạm vi hoạt động của bộ thu phát. Bộ trộn kỹ thuật số DD3 sử dụng vi mạch 74AC74 tốc độ cao và các bóng bán dẫn chính VT1 và VT2 được thay thế bằng các bóng bán dẫn tần số cao hơn. Một bộ khuếch đại hoạt động bổ sung DA2 cũng được bao gồm trong thiết bị. Trên một nửa op-amp DA2.1 có một bộ cộng, nhiệm vụ của nó là giảm dải điện áp điều khiển ở đầu ra của bộ tích hợp DA1 so với điện áp tham chiếu +7,5 V. Nếu ở đầu ra của vi mạch DA1, tại điểm kết nối của điện trở R7 và R15, điện áp điều khiển có thể thay đổi trong khoảng 0 +11 V, khi đó ở đầu ra của DA2, điện áp này sẽ là +5,5...9,5 V. Điều này được thực hiện để không để mở GPA được bọc kín từ R-107M và không chọn tụ điện C9 có giá trị danh định là 270 pF, mắc nối tiếp với varicap VD1. Giới hạn dưới của điện áp điều khiển không được nhỏ hơn mức +5,5 V, vì biến thiên trong R-107M GPA đã được cung cấp (bên trong) với điện áp phân cực có cùng giá trị (xem Hình 15). Tỷ lệ giá trị của điện trở R14 và R15 xác định giới hạn thay đổi điện áp đầu ra và có thể được chọn cho một phiên bản cụ thể của máy phát từ R-107M. Biến tần được chế tạo trên DA2.1 cho phép bạn duy trì cực tính của điện áp điều khiển so với đầu ra DA1. Là nguồn của tần số tham chiếu DD4, bộ tạo dao động thạch anh tích hợp SXO-43V ở tần số 50 MHz từ một máy tính cũ có mức đầu ra TTL đã được sử dụng. Các chân 14 và 15 của nút A10 được kết nối với nhau thông qua một công tắc bên ngoài (ví dụ: công tắc nút nhấn) nằm ở mặt trước của bộ thu phát, bên cạnh núm điều chỉnh. Khi công tắc đóng, bộ thu phát sẽ được điều chỉnh lại; khi nó mở, tần số sẽ được ghi lại. Với các giá trị của điện trở R5 và R12 được chỉ ra trong sơ đồ, thời gian cho một chu kỳ đầy đủ của bộ tích phân DA1 (từ mức điện áp đầu ra tối thiểu đến tối đa) là 50...60 giây. Điều này tương ứng với một máy phát có độ lệch tần số thấp (chạy quá mức). Nếu GPA có thời gian trôi lớn hơn 600 Hz/min (cũng có những mẫu như vậy, rõ ràng là bị hỏng vòng đệm hoặc chịu tải sốc), thì thông số đặc trưng của R5 và R12 phải giảm xuống 1 MOhm, tức là. Giảm đáng kể thời gian chu trình tích hợp xuống chỉ còn vài giây. Đối với hoạt động SSB và CW, hệ thống ổn định FLL trên thực tế có thể không được sử dụng và hệ thống này chỉ nên được bật cho các loại giao tiếp kỹ thuật số. Độ chính xác của việc duy trì tần số thu được khi vận hành hệ thống P1_1_tốt hơn ±10 Hz trong vài giờ. Nút A8-2 (Hình 18) chứa các bộ lọc thông thấp bậc 5 nhằm cải thiện độ tinh khiết phổ của tín hiệu dao động cục bộ của bộ thu phát. Tần số cắt của bộ lọc: L1C1-C3L2 - 6 MHz; L3C4-C6L4 - 11,3 MHz; L5C7-C9L6 - 13,5 MHz; L7C10-С12L8 - 17 MHz. Bộ lọc thông thấp của dải tần 10 và 28 MHz được đặt trên bảng DPKD và thay vào đó, trong nút A8-2, một bộ suy giảm phù hợp được kết nối. Tại đầu ra của nút A8-2, biên độ và hình dạng của tín hiệu (hình sin) tương ứng với định mức ở mọi tần số hoạt động của bộ dao động cục bộ.
Rơle K1 và K2 - công tắc dao động cục bộ (chính hoặc phụ). Thang đo kỹ thuật số của bộ thu phát, nút A11 (Hình 19), không có bất kỳ tính năng đặc biệt nào, mạch và thiết kế của nó có thể khác với quy mô được đề xuất.
GPA thứ hai của bộ thu phát, nút A13, được thực hiện theo sơ đồ trong Hình. 20. Một tùy chọn tương tự đã từng được sử dụng trong các phát triển trước đây của tác giả, chẳng hạn như trong bộ thu phát “Largo-91”. Và chính với GPA này, các thông số chính của bộ thu phát đã được đo. Việc cài đặt VFO thứ hai trong bộ thu phát là không cần thiết nhưng có thể được thực hiện như một giải pháp thay thế trong trường hợp không có máy phát từ R-107M (hầu như không có đủ cho tất cả mọi người!).
GPA bao gồm sáu máy phát giống hệt nhau về thiết kế mạch, nhưng khác nhau về các thông số của mạch cài đặt tần số và không có điện trở trong mạch phát của bóng bán dẫn xếp tầng đệm. Điện trở R11 dùng chung cho cả sáu máy phát điện. Các máy phát điện được điều chỉnh bởi một tụ điện biến thiên sáu phần. Trong bộ lễ phục. Hình 20 thể hiện sơ đồ của một trong sáu máy phát điện. Giá trị điện trở và tụ điện của mỗi máy phát được cho trong bảng. 2.
Việc chuyển đổi máy phát điện được thực hiện bằng cách cấp điện áp nguồn +5,6 V vào các chân 2-7 của nút A13. Đầu ra của máy phát phải được kết nối với nút A8-2 thông qua bộ lọc thông thấp, tương tự như L1C14C15C16L2 trên bo mạch DPKD. Cân kỹ thuật số, như trong hình. 19. Hệ thống FLL cũng phù hợp với GPA thứ hai, nhưng nên loại bỏ chip DA2 khỏi mạch và loại bỏ tín hiệu điều khiển cho các biến thiên điều chỉnh GPA khỏi điểm kết nối giữa điện trở R7 và tụ điện C12. Văn chương
Tác giả: Kir Pinelis (YL2PU), Daugavpils, Latvia. Bộ nhớ YL2HS
Da nhân tạo để mô phỏng cảm ứng
15.04.2024 Cát vệ sinh cho mèo Petgugu Global
15.04.2024 Sự hấp dẫn của những người đàn ông biết quan tâm
14.04.2024
▪ Tích trữ năng lượng trong gạch graphite nóng đỏ ▪ MAX44205 và MAX44206 - bộ khuếch đại op vi sai độ ồn thấp mới ▪ Tạo ra bóng bán dẫn phân hủy sinh học dựa trên protein ▪ Mặt trời ảnh hưởng đến tốc độ phân rã phóng xạ
▪ phần của trang Lời khuyên dành cho những người nghiệp dư trên đài. Lựa chọn bài viết ▪ bài báo Hãy sấm sét để phô trương! biểu thức phổ biến ▪ bài viết Đội cứu hỏa đầu tiên xuất hiện khi nào? đáp án chi tiết ▪ Bài viết của Sansevier. Truyền thuyết, canh tác, phương pháp áp dụng ▪ bài báo Mùn cưa thay dầu nhiên liệu. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện ▪ bài báo Máy phát âm thanh nổi. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện
Trang chủ | Thư viện | bài viết | Sơ đồ trang web | Đánh giá trang web
www.diagram.com.ua |
Xem các bài viết khác razdela 
Tin tức khoa học công nghệ, điện tử mới nhất:
Tất cả các ngôn ngữ của trang này