|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
ENCYCLOPEDIA VỀ ĐIỆN TỬ TRUYỀN THANH VÀ KỸ THUẬT ĐIỆN Bộ đánh lửa cải tiến. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện
Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện /Ô tô. Đánh lửa Thiết kế này có thể được khuyến nghị cho những người nghiệp dư vô tuyến được đào tạo, những người đã có kinh nghiệm sản xuất các khối đánh lửa đơn giản và những người muốn có một thiết bị mà từ đó, nói theo nghĩa bóng, mọi thứ dường như có thể ngày nay đều bị “vắt kiệt”. Trong những năm qua, bộ phận đánh lửa ổn định [1] đã được nhiều người nghiệp dư về ô tô và đài phát thanh lặp lại, và mặc dù đã xác định được những thiếu sót, nhưng chúng ta có thể cho rằng nó đã vượt qua thử thách của thời gian. Điều quan trọng nữa là không có ấn phẩm nào về cấu trúc đơn giản tương tự với các tham số tương tự chưa xuất hiện trong tài liệu. Những trường hợp này đã thôi thúc tác giả thực hiện một nỗ lực khác để cải thiện cơ bản hiệu suất của khối, trong khi vẫn duy trì tính đơn giản của nó. Sự khác biệt chính giữa bộ đánh lửa cải tiến và [1] là sự cải thiện rõ rệt về đặc tính năng lượng của nó. Nếu đối với khối ban đầu, thời lượng tia lửa tối đa không vượt quá 1,2 ms và nó chỉ có thể đạt được ở các giá trị thấp nhất của tần số tia lửa, thì đối với khối mới, thời lượng tia lửa không đổi trong toàn bộ dải hoạt động là 5 ... 200 Hz và bằng 1,2 .. .1,4 ms. Điều này có nghĩa là ở tốc độ động cơ trung bình và tối đa - và đây là những chế độ được sử dụng phổ biến nhất - thời lượng tia lửa thực tế tương ứng với các yêu cầu hiện được thiết lập. Nguồn điện cung cấp cho cuộn đánh lửa cũng thay đổi đáng kể. Ở tần số 20 Hz với cuộn dây B-115, nó đạt 50 ... 52 mJ, và ở 200 Hz - khoảng 16 mJ. Các giới hạn của điện áp cung cấp mà thiết bị có thể hoạt động cũng đã được mở rộng. Tự tin phát tia lửa điện khi khởi động động cơ được đảm bảo ở điện áp trên bo mạch là 3,5 V, nhưng thiết bị vẫn hoạt động ngay cả ở 2,5 V. Ở tần số tối đa, tia lửa điện không bị nhiễu nếu điện áp cung cấp đạt 6 V và thời lượng tia lửa điện không nhỏ hơn 0,5 mili giây. . Những kết quả này thu được chủ yếu bằng cách thay đổi chế độ hoạt động của bộ biến đổi, đặc biệt là các điều kiện kích thích của nó. Các chỉ số này, theo tác giả, là ở giới hạn thực tế của các khả năng khi chỉ sử dụng một bóng bán dẫn, cũng được đảm bảo bằng cách sử dụng mạch từ ferit trong máy biến áp chuyển đổi. Như có thể thấy từ sơ đồ khối trong Hình 1, những thay đổi chính của nó liên quan đến bộ chuyển đổi, tức là tích điện máy phát xung cung cấp cho tụ lưu trữ C2. Mạch để khởi động bộ chuyển đổi được đơn giản hóa, được thực hiện, như trước đây, theo sơ đồ của một máy phát điện chặn ổn định một chu kỳ. Các chức năng của điốt khởi động và phóng điện (tương ứng là VD3 và VD9 theo sơ đồ trước) hiện được thực hiện bởi một điốt zener VD1. Giải pháp này cung cấp sự khởi động đáng tin cậy hơn của máy phát điện sau mỗi chu kỳ phát tia lửa điện bằng cách tăng đáng kể độ lệch ban đầu tại điểm nối bộ phát của bóng bán dẫn VT1. Tuy nhiên, điều này không làm giảm độ tin cậy tổng thể của khối, vì chế độ bóng bán dẫn không vượt quá giá trị cho phép trong bất kỳ thông số nào. Mạch nạp của tụ điện trễ C1 cũng đã được thay đổi. Bây giờ, sau khi sạc tụ lưu trữ, nó được sạc qua điện trở R1 và điốt zener VD1 và V03. Do đó, hai điốt zener tham gia vào quá trình ổn định, tổng điện áp của nó, khi chúng được mở, xác định mức điện áp trên tụ lưu trữ C2. Một số sự gia tăng điện áp trên tụ điện này được bù lại bằng sự gia tăng tương ứng số vòng của cuộn dây cơ sở II của máy biến áp. Mức điện áp trung bình trên tụ lưu trữ giảm xuống còn 345 ... 365 V, điều này làm tăng độ tin cậy tổng thể của thiết bị và đồng thời cung cấp công suất tia lửa điện cần thiết.
Trong mạch phóng điện của tụ điện C1, một điện trở ổn định VD2 được sử dụng để có thể đạt được mức bù quá mức tương tự với mức giảm điện áp trên bo mạch, giống như ba hoặc bốn điốt nối tiếp thông thường. Khi tụ điện này được phóng điện, diode zener VD1 mở theo chiều thuận (giống như diode VD9 của đơn vị ban đầu). Tụ điện C3 giúp tăng thời lượng và công suất của xung mở trinistor VS1. Điều này đặc biệt cần thiết ở tần số đánh lửa cao, khi mức điện áp trung bình trên tụ điện C2 giảm đáng kể. Trong các thiết bị đánh lửa điện tử có nhiều lần phóng điện của tụ điện vào cuộn dây đánh lửa [1,2, XNUMX], thời gian của tia lửa và ở một mức độ nhất định, công suất của nó quyết định chất lượng của bộ ba, vì tất cả các chu kỳ dao động, ngoại trừ đầu tiên, chỉ được tạo ra và duy trì bằng năng lượng lưu trữ. Mức tiêu thụ năng lượng cho mỗi lần đưa vào bộ ba càng thấp thì số lần khởi động càng nhiều và lượng năng lượng càng lớn (và trong thời gian dài hơn) sẽ được chuyển đến cuộn dây đánh lửa. Do đó, rất mong muốn chọn một bộ ba có dòng điện mở tối thiểu. Một trinistor có thể được coi là tốt nếu khối cung cấp khả năng bắt đầu phát tia lửa điện (với tần số 1 ... 2 Hz) khi khối được cung cấp điện áp 3 V. Chất lượng đạt yêu cầu tương ứng với hoạt động ở điện áp 4 .. .5 V. Với một trinistor tốt, thời lượng tia lửa là 1,3...1,5 ms, trong trường hợp xấu - giảm xuống 1...1,2ms. Trong trường hợp này, tuy nhiên có vẻ kỳ lạ, công suất tia lửa trong cả hai trường hợp sẽ xấp xỉ nhau do công suất hạn chế của bộ chuyển đổi. Trong trường hợp thời lượng dài hơn, tụ điện lưu trữ được phóng điện gần như hoàn toàn, mức điện áp ban đầu (còn gọi là trung bình) trên tụ điện do bộ chuyển đổi đặt sẽ thấp hơn một chút so với trường hợp thời lượng ngắn hơn. Với thời lượng ngắn hơn, mức ban đầu cao hơn, nhưng mức điện áp dư trên tụ cũng cao do nó phóng điện không hoàn toàn. Do đó, sự khác biệt giữa mức điện áp ban đầu và cuối cùng trên thiết bị lưu trữ thực tế là giống nhau trong cả hai trường hợp và lượng năng lượng được đưa vào cuộn dây đánh lửa phụ thuộc vào nó [8]. Chưa hết, với thời gian đánh lửa dài hơn, quá trình đốt cháy sau của hỗn hợp dễ cháy trong xi lanh động cơ sẽ đạt được tốt hơn, tức là. làm tăng hiệu quả của nó. Trong quá trình hoạt động bình thường của thiết bị, sự hình thành của mỗi tia lửa tương ứng với 4,5 chu kỳ dao động trong cuộn dây đánh lửa. Nó có nghĩa là. rằng tia lửa là chín lần phóng điện luân phiên trong bugi, liên tục nối tiếp nhau. Do đó, người ta không thể đồng ý với ý kiến (được giải thích trong [4]) rằng sự đóng góp của chu kỳ dao động thứ ba và thậm chí hơn thế nữa là không thể được phát hiện trong bất kỳ điều kiện nào. Trên thực tế, mỗi thời kỳ đóng góp rất cụ thể và hữu hình vào tổng năng lượng của tia lửa, ví dụ, điều này cũng được xác nhận bởi các ấn phẩm khác [2]. Tuy nhiên, nếu nguồn điện áp trên bo mạch được kết nối nối tiếp với các phần tử mạch (nghĩa là nối tiếp với cuộn dây đánh lửa và bộ lưu trữ), thì sự suy giảm mạnh do nguồn gây ra chứ không phải bởi các phần tử khác thực sự không khả thi. để phát hiện sự đóng góp được đề cập ở trên. Chỉ một sự bao gồm như vậy đã được sử dụng trong [4]. Trong khối được mô tả, nguồn điện áp trên bo mạch không tham gia vào quá trình dao động và tất nhiên, không gây ra các tổn thất được đề cập. Một trong những đơn vị quan trọng nhất của khối là máy biến áp T1. Mạch từ Sh15x12 của nó được làm bằng NM2000 oxyfer. Dây quấn 1 gồm 52 vòng dây PEV-2 0,8; 11-90 vòng dây PEV-2 0,25; III - 450 vòng dây PEV-2 0,25. Khe hở giữa các phần hình chữ W của mạch từ phải được duy trì với độ chính xác lớn nhất có thể. Để làm được điều này, trong quá trình lắp ráp, giữa các thanh cực của nó, chúng được đặt không có keo dọc theo một miếng đệm getinax (hoặc textolite) có độ dày 1,2 + 0,05 mm, sau đó các phần của mạch từ được kéo lại với nhau bằng các sợi chỉ chắc chắn. Bên ngoài, máy biến áp phải được phủ nhiều lớp epoxy, keo nitro hoặc men nitro. Cuộn dây có thể được thực hiện trên một ống chỉ hình chữ nhật không có má. Cuộn dây III được quấn trước, trong đó mỗi lớp được ngăn cách với lớp tiếp theo bằng một miếng đệm cách nhiệt mỏng và được hoàn thiện bằng một miếng đệm ba lớp. Tiếp theo, cuộn dây II được quấn. Cuộn dây số 1 được ngăn cách với cuộn dây trước bằng hai lớp cách nhiệt. Các vòng xoắn cực đại của mỗi lớp khi cuộn trên ống chỉ cần được cố định bằng bất kỳ loại keo nitro nào. Dây dẫn cuộn dây linh hoạt được thực hiện tốt nhất ở phần cuối của toàn bộ cuộn dây. Các đầu của cuộn dây 1 và II phải được vẽ theo hướng đối diện với các đầu của cuộn dây Y1, nhưng tất cả các dây dẫn phải nằm trên một trong các đầu của cuộn dây. Theo thứ tự tương tự, các dây dẫn linh hoạt cũng được đặt, được cố định bằng chỉ và keo trên một miếng đệm làm bằng bìa cứng điện (bảng ép). Trước khi đổ, các kết luận được đánh dấu. Ngoài KU202N, KU221 trinistor với chỉ số chữ A-G có thể được sử dụng trong khối. Khi chọn một trinistor, cần lưu ý rằng, như kinh nghiệm cho thấy, KU202N so với KU221 trong hầu hết các trường hợp có dòng mở thấp hơn, nhưng quan trọng hơn đối với các tham số của xung kích hoạt (thời lượng và tần số). Do đó, đối với trường hợp sử dụng trinistor từ sê-ri KU221, các giá trị của các phần tử của mạch mở rộng tia lửa phải được điều chỉnh - tụ điện C3 phải có điện dung 0,25 microfarad và điện trở R4, phải có điện trở 620 ôm. Bóng bán dẫn KT837 có thể có bất kỳ chỉ số chữ cái nào, ngoại trừ Zh, I, K, T, U, F. Điều mong muốn là hệ số truyền dòng tĩnh không nhỏ hơn 40. Việc sử dụng bóng bán dẫn loại khác là không mong muốn. Tản nhiệt của bóng bán dẫn phải có diện tích sử dụng ít nhất là 250 cm2. Là một bộ tản nhiệt, rất tiện lợi khi sử dụng vỏ kim loại của khối hoặc đế của nó, cần được bổ sung các cánh tản nhiệt. Vỏ cũng phải bảo vệ chống văng cho thiết bị. Diode zener VD3 cũng phải được lắp trên tản nhiệt. Trong khối, nó bao gồm hai dải có kích thước 60x25x2 mm, được uốn cong theo hình chữ U và lồng một dải vào bên trong dải kia. Điốt zener D817B có thể được thay thế bằng một mạch nối tiếp gồm hai điốt zener DV16V; với điện áp trên bo mạch là 14 V và tần số phát tia lửa điện là 20 Hz, cặp này sẽ cung cấp điện áp 350 ... .360 V. Mỗi ổ được lắp trên một tản nhiệt nhỏ. Điốt Zener chỉ được chọn sau khi lựa chọn và lắp đặt bộ ba. Diode zener VD1 không yêu cầu lựa chọn, nhưng nó phải ở trong một vỏ kim loại. Để tăng độ tin cậy tổng thể của khối, nên cung cấp cho điốt zener này một bộ tản nhiệt nhỏ dưới dạng uốn từ một dải duralumin mỏng. Điện trở ổn định KS119A (VD2) có thể được thay thế bằng ba miếng đệm D223A (hoặc các điốt silicon khác có âm lượng trực tiếp xung ít nhất là 0,5 A) mắc nối tiếp. Hầu hết các bộ phận của khối được gắn trên một bảng mạch in làm bằng sợi thủy tinh lá mỏng với độ dày 1,5 mm. Bản vẽ của bảng được hiển thị trong Hình 2. Bo mạch được thiết kế có tính đến khả năng lắp các bộ phận với các tùy chọn thay thế khác nhau. Đối với một khối được thiết kế để hoạt động ở những khu vực có khí hậu mùa đông khắc nghiệt, nên sử dụng tụ điện oxit tantalum C1 với điện áp hoạt động ít nhất là 10 V. Nó được lắp đặt thay vì một nút nhảy lớn trên bảng, trong khi các điểm kết nối của tụ điện oxit nhôm (nó được hiển thị trên bảng) , phù hợp để hoạt động ở phần lớn các vùng khí hậu, nên được đóng lại bằng một dây nhảy có độ dài phù hợp. Tụ điện C2 - MBGO.MBGCH hoặc K73-17 cho điện áp 400 ... 600 V. Trong trường hợp lựa chọn khối trinistor từ sê-ri KU221 phần dưới của bảng trong Hình 2 cần được điều chỉnh như được hiển thị trong Hình 3. Khi lắp trinistor, cần phải cách ly một trong các vít đang siết của nó khỏi rãnh in của dây chung, Việc kiểm tra hiệu suất, và thậm chí hơn thế nữa là điều chỉnh, chỉ nên được thực hiện với một cuộn dây đánh lửa mà thiết bị sẽ hoạt động trong tương lai. Cần lưu ý rằng việc bật thiết bị mà không có cuộn dây đánh lửa được nạp bằng phích cắm phát sáng là hoàn toàn không thể chấp nhận được. Để kiểm tra, chỉ cần đo điện áp trên tụ điện C2 bằng vôn kế cực đại là đủ. Một vôn kế có giới hạn điện áp không đổi là 500 V có thể đóng vai trò như một vôn kế... Vôn kế được kết nối với tụ điện C2 thông qua một điốt D226B (hoặc tương tự) và các kẹp của vôn kế được mắc song song với một tụ điện có dung lượng 0,1 ... 0,5 μF cho điện áp 400 ... 600 V . Với điện áp cung cấp danh định (14 V) và tần số đánh lửa 20 Hz, điện áp trên biến tần phải nằm trong khoảng 345 ... 365 V. Nếu điện áp thấp hơn, thì trước hết hãy chọn trinistor, lấy tính đến điều trên. Nếu sau khi lựa chọn, tia lửa điện được đảm bảo khi điện áp nguồn giảm xuống 3 V, nhưng điện áp trên tụ C2 tăng lên ở điện áp lithium danh nghĩa, thì nên chọn điốt zener VD3 có điện áp ổn định thấp hơn một chút. Tiếp theo, khối được kiểm tra ở tần số phát tia lửa điện cao nhất (200 Hz), duy trì điện áp danh định trên bo mạch. Điện áp trên tụ điện C2 phải nằm trong khoảng 185 ... 200 V và dòng điện tiêu thụ của thiết bị sau khi hoạt động liên tục trong 15 ... 20 phút không được vượt quá 2,2 A. Nếu bóng bán dẫn trong thời gian này nóng lên trên 60 ° C ở nhiệt độ phòng, bề mặt tản nhiệt nên được tăng lên một chút.
Tụ điện C3 và điện trở R4 thường không cần thiết. Tuy nhiên, đối với các trường hợp riêng lẻ của SCR (của cả hai loại), có thể cần phải điều chỉnh xếp hạng nếu phát hiện thấy sự không ổn định trong việc đánh lửa ở tần số 200 Hz. Nó thường biểu hiện dưới dạng một lỗi ngắn hạn trong số đọc của vôn kế được kết nối với biến tần và có thể nhận thấy rõ ràng bằng tai. Trong trường hợp này, bạn nên tăng điện dung của tụ điện C3 lên 0,1 ... 0,2 μF, và nếu điều này không có ích, hãy quay lại giá trị trước đó và tăng điện trở của điện trở R4 lên 100 ... 200 Ohms. Một trong những biện pháp này, và đôi khi là cả hai biện pháp cùng nhau, thường giúp loại bỏ sự mất ổn định khi khởi động. Lưu ý rằng sự gia tăng điện trở giảm và sự gia tăng điện dung làm tăng thời gian của tia lửa. Nếu có thể sử dụng máy hiện sóng, thì sẽ rất hữu ích khi xác minh diễn biến bình thường của quá trình dao động trong cuộn dây đánh lửa và thời gian thực của nó. Cho đến khi suy giảm hoàn toàn, 9-11 nửa sóng phải được phân biệt rõ ràng, tổng thời lượng của chúng phải bằng 1,3 ... 1,5 ms ở bất kỳ tần số phát tia lửa nào. Đầu vào X của máy hiện sóng phải được nối với điểm chung của các cuộn dây đánh lửa. Hình vẽ điển hình của biểu đồ dao động được thể hiện trong Hình 4. Bùng nổ ở giữa các nửa sóng âm tương ứng với các xung đơn của bộ tạo chặn khi hướng của dòng điện trong cuộn dây đánh lửa thay đổi. Cũng nên kiểm tra sự phụ thuộc của điện áp trên tụ lưu trữ vào điện áp trên bo mạch. Sự xuất hiện của nó không được khác biệt đáng kể so với hình 5. Nên lắp khối đã sản xuất vào khoang động cơ ở phía trước, phần làm mát của nó. Tụ điện triệt tiêu tia lửa điện của bộ ngắt phải được ngắt kết nối và đầu ra của nó được kết nối với tiếp điểm tương ứng của ổ cắm ổ cắm X1. Quá trình chuyển đổi sang đánh lửa cổ điển được thực hiện, như trong thiết kế trước đó, bằng cách lắp tiếp điểm X1.3. Tóm lại, chúng tôi lưu ý rằng những nỗ lực để có được tia lửa "dài" như nhau với máy biến áp trên mạch từ tính bằng thép, ngay cả từ thép có chất lượng cao nhất, sẽ không dẫn đến thành công. Khoảng thời gian dài nhất có thể đạt được là 0,8...0,85 ms. Tuy nhiên, thiết bị gần như không thay đổi (điện trở của điện trở R1 phải giảm xuống còn 6...80 m) và có thể hoạt động với máy biến áp lõi từ bằng thép với các đặc tính cuộn dây được chỉ định và hiệu suất của thiết bị cao hơn thế nguyên mẫu của nó [1]. Văn chương
Tác giả: G. Karasev St.Petersburg; Xuất bản: N. Bolshakov, rf.atnn.ru
Máy tỉa hoa trong vườn
02.05.2024 Kính hiển vi hồng ngoại tiên tiến
02.05.2024 Bẫy không khí cho côn trùng
01.05.2024
▪ Sự sống có thể bắt nguồn từ Titan ▪ Vải điều nhiệt bằng hiệu ứng nhiệt điện ▪ Màn hình OLED 18 inch linh hoạt và trong suốt của LG ▪ Công nghiệp hóa đã thay đổi khí hậu của hành tinh ▪ Siêu âm cải thiện hương vị phô mai
▪ phần mô tả công việc của trang web. Lựa chọn bài viết ▪ bài viết Huyền thoại về các nhà khai thác truyền hình. video nghệ thuật ▪ bài báo Tại sao quần bó lại có tên như vậy do nhầm lẫn? đáp án chi tiết ▪ Shiksha bài báo. Truyền thuyết, canh tác, phương pháp áp dụng ▪ bài báo Nhà máy điện xe đạp. Bách khoa toàn thư về điện tử vô tuyến và kỹ thuật điện
Nhận xét về bài viết: Yaroslav Đánh lửa điện tử tuyệt vời!
Trang chủ | Thư viện | bài viết | Sơ đồ trang web | Đánh giá trang web
www.diagram.com.ua |
Xem các bài viết khác razdela 
Tin tức khoa học công nghệ, điện tử mới nhất:
Tất cả các ngôn ngữ của trang này